Чтобы посмотреть этот PDF файл с форматированием и разметкой, скачайте его и откройте на своем компьютере.
ОПРЕДЕЛЕНИЕКАТЕГОРИЙВЗРЫВООПАСНОСТИ
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХБЛОКОВ.
РАСЧЕТЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО
ПОТЕНЦИАЛА
БЛОКА
.
Принятыесокращения
ПГФ
—
парогазоваяфаза;
ЖФ
—
жидкаяфаза;
АРБ
—
аварийнаяразгерметизацияблока.
НКПР
—
нижнийконцентрационныйпределраспространенияпламенигорючей
смеси.
Обозначениепараметра
—
символаоднимштрихомсоответствуетпарогазовым
состояниямсреды,двумяштрихами
—
жидкимсредам,
например
G
′и
G″
—
соответственномассаПГФиЖФ.
Принятыеобозначения
E
—
общийэнергетическийпотенциалвзрывоопасности(полнаяэнергиясгорания
ПГФ,поступившейвокружающуюсредуприАРБ,плюсэнергияадиабатического
расширенияПГФ,находящейсявблоке),кДж;
E
п
—
полнаяэнергия,выделяемаяприсгораниинеиспарившейсяпр
иАРБмассы
ЖФ,кДж;
E′
i
—
энергиясгоранияприАРБПГФ,непосредственноимеющейсявблокеи
поступающейвнегоотсмежныхаппаратовитрубопроводов,кДж;
E″
i
—
энергиясгоранияПГФ,образующейсяприАРБизЖФ,имеющейсявблоке
ипоступающейвнегоот
смежныхаппаратовитрубопроводов,кДж;
A,А
i
—
энергиясжатойПГФ,содержащейсянепосредственновблокеи
поступающейотсмежныхблоков,рассматриваемаякакработаееадиабатического
расширенияприАРБ,кДж;
V′,V″
—
соответственногеометрическиеобъем
ыПГФиЖФвсистеме,блоке,м
3
;
V′
0
—
объемПГФ,приведенныйкнормальнымусловиям(T
0
= 293 K,
P
0
=0,1МПа),м
3
;
P, P
0
—
соответственнорегламентированноеабсолютноеиатмосферное(0,1МПа)
давлениявблоке,МПа;
v′
i
—
удельныйобъемПГФ(вреальныхусловиях),кг/м
3
;
G′
1
,G″
1
—
массаПГФиЖФ,имеющихсянепосредственновблокеи
поступившихвнегоприАРБотсмежныхобъектов,кг;
G″
2
—
массаЖФ,испарившейсязасчетэнергииперегреваипоступившейв
окружающуюс
редуприАРБ,кг;
q′,q″
—
удельнаятеплотасгораниясоответственноПГФиЖФ,кДж/кг;
q
Pi
—
суммарныйтепловойэффектхимическойреакции;
T
—
абсолютнаятемпературасреды:ПГФилиЖФ,К;
T
0
, T
1
—
абсолютнаянормальнаяирегламентированнаятемпературыПГФили
ЖФблока,K(T
0
= 293 K);
t, t
0
—
регламентированнаяинормальнаятемпературыПГФиЖФблока
(t
0
=20°C);
T′
K
,″
K
—
температуракипениягорючейжидкости(Kили°C);
w′
i
,w″
i
—
скоростьистеченияПГФиЖФврассматриваемыйблокизсмежных
блоков,м/с;
S
i
—
площадьсечения,черезкотороевозможноистечениеПГФилиЖФприАРБ,
м
2
;
П
Pi
—
скоростьтеплопритокакГЖ
засчетсуммарноготепловогоэффекта
экзотермическойреакции,м/с;
П
Ti
—
скоростьтеплопритокакЖФотвнешнихтеплоносителей,м/с;
K
—
коэффициенттеплопередачиоттеплоносителякгорючейжидкости;
F
—
площадьповерхноститеплообмена,
м
2
;
Δ
—
разностьтемпературтеплоносителейвпроцессетеплопередачи(через
стенку),
0
С;
r
—
удельнаятеплотапарообразованиягорючейжидкости,кДж/кг;
c″
—
удельнаятеплоемкостьжидкойфазы,кДж/кг
·
К;
β
1
,β
2
—
безразмерныекоэффициенты,учитывающиедавление
(P)ипоказатель
адиабаты(k)ПГФблока;
μ
—
безразмерныйкоэффициент,учитывающийгидродинамикупотока;
ρ,ρ
i
—
плотностьПГФилиЖФпринормальныхусловиях(P=0,1МПаи
0
= 20
°C)всреднемпоблокуипоi
-
мпотокам,поступающимвнегоприАРБ;
τ
i
—
времясмоментаАРБдополногосрабатыванияотключающейаварийный
блокарматуры,с;
τ
Pi
—
времясмоментаАРБдополногопрекращенияэкзотермическихпроцессов,
с;
τ
Ti
—
времясмоментаАРБдополногопрекращенияподачитеплоносителяк
аварийному
блоку(прекращениетеплообменногопроцесса),с;
Θ
K
—
разностьтемпературЖФприрегламентированномрежимеиеекипениипри
атмосферномдавлении;
G″
4
—
массаЖФ,испарившейсязасчеттеплопритокаоттвердойповерхности
(пола,поддона,обвалованияит.п.)
,кг;
G″
5
—
массаЖФ,испарившейсязасчеттеплопередачиотокружающеговоздухак
пролитойжидкости(позеркалуиспарения),кг;
G″
Σ
—
суммарнаямассаЖФ,испарившейсязасчеттеплопритокаизокружающей
среды,кг;
F
ж
—
площадьповерхностизеркалажидкости,м
2
;
F
п
—
площадьконтактажидкостиствердойповерхностьюрозлива(площадь
теплообменамеждупролитойжидкостьюитвердойповерхностью),м
2
;
ε
—
коэффициенттепловойактивностиповерхности(поддона);
λ
—
коэффициенттеплопроводностиматериалатвердойповерхности(пола,
поддона,землиит.п.);
c
T
—
удельнаятеплоемкостьматериалатвердойповерхности,кДж/кг
К;
ρ
T
—
плотностьматериалатвердойповерхности,кг/м
3
;
m
и
—
интенсивностьиспарения,кг/с;
M
—
молекулярнаямасса,г/моль;
R
—
газоваяпостояннаяПГФ,равная8,31Дж/(моль
К);
η
—
безразмерныйкоэффициент;
P
н
—
давлениенасыщенногопараприрасчетнойтемпературе,Па;
τ
и
—
времяконтактажидкостисповерхностьюпролива,принимаемоеврасчет,с.
9.1
Определениезначенийэнергетическихпоказателейвзрывоопасн
о
сти
технологическогоблока
Энергетическийпотенциалвзрывоопасности
E
(кДж)
блокаопределяетсяполной
энергиейсгоранияпарогазовойфазы,находящейсявблоке,сучетомвеличиныработыее
адиабатическогорасширения,атакжевеличиныэнергииполногосгоранияиспарившейся
жидкостисмаксимальновозможнойплощадиеепролива,приэтом
считается:
1
приаварийнойразгерметизацииаппаратапроисходитегополноераскрытие
(разрушение);
2
площадьпроливажидкостиопределяетсяисходяизконструктивныхрешений
зданийилиплощадкинаружнойустановки;
3
времяиспарения(времяконтактажидкостисповерхностьюпролива,принимаемое
врасчет)принимается
неболее1ч
(3600с)
:
ܧ
ܧ
ଵ
ܧ
ଶ
ܧ
ଵ
ܧ
ଶ
ܧ
ଷ
ܧ
ସ
ˍ ˉ
(1)
где
-
суммаэнергийадиабатическогорасширения
А
(кДж)исгоранияПГФ
находящейсявблоке,кДж;
-
энергиясгоранияПГФ,поступившейкразгерметизированномуучасткуот
смежныхобъектов(блоков),кДж;
-
энергиясгоранияПГФ,образующейсязасчетэнергииперегретойЖФ
рассматриваемогоблока
ипоступившейотсмежныхобъектовзавремя
,кДж;
-
энергиясгоранияПГФ,образующейсяизЖФзасчеттепла
экзотермическихреакций,непрекращающихсяприразгерметизации,кДж;
-
энергиясгоранияПГФ,образующейся
изЖФзасчеттеплопритокаот
внешнихтеплоносителей,кДж;
-
энергиясгоранияПГФ,образующейсяизпролитойнатвердуюповерхность
(пол,поддон,грунтит.п.)ЖФзасчеттеплоотдачиотокружающейсреды(оттвердой
поверхностиивоздухакжидкостип
оееповерхности),кДж.
9.1.1
ܧ
ଵ
—
суммаэнергийадиабатическогорасширенияA(кДж)исгорания
ПГФ,находящейсявблоке,кДж:
ܧ
ଵ
ܩ
ଵ
ݍ
(2)
ͳ
ͳ
ܲ
ܸ
ͳ
ܲ
ܲ
ଵ
ͳͲ
ଷ
(3)
ДляпрактическогоопределенияэнергииадиабатическогорасширенияПГФ
можновоспользоватьсяформулой:
ଵ
ܲ
ܸ
ͳͲ
ଷ
(4)
г
де
ଵ
ͳ
ͳ
ͳ
ܲ
ܲ
ଵ
(5)
ܩ
ଵ
ܸ
(6)
где
ܸ
ܲ
ܲ
ܸ
ܶ
ܶ
(7)
ܶ
ܶ
ଵ
ܲ
ܲ
ଵ
(8)
ܲ
ܲ
ଵ
(9)
г
де
ܶ
ܲ
ܶ
ܲ
ܯ
ʹʹ
Ͷ
ʹ͵
ܶ
ܲ
ܲ
ˍˆ
ˏ
ଷ
(10)
где
ρ
г
–
плотностьгазаваппаратеприрабочемдавлении
(Р
ИЗБ
+Р
0
)
,кг/м
3
;
ρ
0
,
-
плотностьгазапослеадиабатическогорасширения,кг/м
3
.
Приизбыточныхзначениях
P<0,07МПа
и
PV′<0,02МПа·м
3
энергию
адиабатическогорасширенияПГФ(A)ввидумалыхеезначенийврасчетможноне
принимать.
Длямногокомпонентныхсредзначениямассыиобъемаопределяютсясучетом
процентногосодержанияифизическихсвойствсоставляющихэтусмесьпродуктовилипо
о
дномукомпоненту,составляющемунаибольшуюдолювней.
9.
1.2
ܧ
ଶ
—
энергиясгоранияПГФ,поступившейкразгерметизированному
участкуотсмежныхобъектов(блоков),кДж:
ܧ
ଶ
ܩ
ݍ
ଵ
(11)
Дляi
-
гопотока
ܩ
ݓ
ܵ
(12)
г
де
ݓ
ʹ
ܲ
ݒ
ͳ
(13)
где
υ
i
–
удельныйобъемгаза,м
3
/кг,допускаетсяпринимать
υ
i
= 1/
ρ
г
приизбыточномP≤0,07МПа.
ݓ
ʹ
ͳ
ܲ
ݒ
ͳ
ܲ
ܲ
ଵ
(14)
9.
1.3
ܧ
ଵ
—
энергиясгоранияПГФ,образующейсязасчетэнергииперегретой
ЖФ
рассматриваемогоблокаипоступившейотсмежныхобъектовзавремяτ
i
,кДж:
КоличествоЖФ,поступившейотсмежныхблоков:
ܧ
ଵ
ܩ
ଵ
ቈ
ͳ
ݔ
ቆ
ଵ
ݎ
ቇ
ݍ
ܩ
ଵ
ቈ
ͳ
ݔ
ቆ
ଵ
ݎ
ቇ
ଵ
ݍ
(15)
КоличествоЖФ,поступившейотсмежныхблоков:
ܩ
ݓ
ܵ
ˍˆ
(16)
где
ݓ
ʹ
ܲ
ˏ
˔
(17)
μ
—
взависимостиотреальныхсвойствЖФигидравлическихусловийпринимается
впределах0,4
–
0,8;
ΔP
—
избыточноедавлениеистеченияЖФ
,МПа
.
Примечание.
Прирасчетахскоростей
истеченияПГФиЖФизсмежныхсистем
каварийномублокуможноиспользоватьидругиерасчетныеформулы,учитывающие
фактическиеусловиядействующегопроизводства,втомчислегидравлическое
сопротивлениесистем,изкоторыхвозможноистечение.
9.
1.4
ܧ
ଶ
—
энергиясгоранияПГФ,образующейсяизЖФзасчеттепла
экзотермическихреакций,непрекращающихсяприразгерметизации,кДж:
ܧ
ଶ
ݍ
ݎ
ଵ
(18)
где
τ
Pi
—
принимаетсядлякаждогослучаяисходяизконкретныхрегламентированных
условийпроведенияпроцессаивременисрабатыванияотсечнойарматурыисредствПАЗ,
с.
9.
1.5
ܧ
ଷ
—
энергиясгоранияПГФ,образующейсяизЖФзасчет
теплопритокаотвнешнихтеплоно
сителей,кДж:
ܧ
ଷ
ݍ
ݎ
ଵ
(19)
Значение
П
Ti
(кДж/с)можетопределятьсясучетомконкретноготеплообменного
оборудованияиосновныхзакономерностейпроцессовтеплообмена(
П
Ti
= K
i
·
F
i
·
Δ
i
)по
разноститеплосодержаниятеплоносителяна
входевтеплообменныйэлемент(аппарат)и
выходеизнего:
ܹ
ଶ
ଵ
ˋˎˋ
ܹ
ݎ
(20)
где
W
Ti
—
секундныйрасходгреющеготеплоносителя;
r
Ti
—
удельнаятеплотапарообразованиятеплоносителя,
Дж/кг
.
9.1.6
ܧ
ସ
—
энергиясгоранияПГФ,образующейсяизпролитойнатвердую
поверхность(пол,поддон,грунтит.п.)ЖФзасчеттепло
-
имассообменас
окружающейсредой(сподстилающейповерхностьюивоздухом),кДж:
ܧ
ସ
ܩ
ݍ
(21)
г
де
ܩ
ܩ
ସ
ܩ
ହ
(22)
ܩ
ସ
ʹ
ܶ
ܶ
ݎ
ܨ
˒
ˋ
(23)
где
ܨ
˒
ܨ
ˊˈ˓ˍ˃ˎ˃
ˉˋˇ
ܨ
˄ˑˍ
˒ˑ˅ˈ˓
˒ˑˇˇˑː˃
ˑ˄˅˃ˎˑ˅ˍˋ
ˏ
ଶ
T
0
—
температураподстилающейповерхности(пола,поддона,грунтаит.п.),
K
;
͵
ͳͶ
(24)
(25)
ܩ
ହ
ˋ
ܨ
ˉ
ˋ
(26)
ˋ
ͳͲ
ܲ
ܯ
(27)
где
ρ
–
плотность
материалаподдона(поребрики),кг/м
3
с
–
удельнаятеплоемкостьматериалаподдона,Дж/кг
·
К.
ܲ
ܲ
ݔ
ቈ
ݎ
ܴ
ቆ
ͳ
ܶ
ͳ
ܶ
ቇ
(28)
где
Pн
—
давлениенасыщенногопараприрасчетнойтемпературе
Tp
,вкачествекоторой
принимаетсямаксимальнаяиздвухтемператур
—
температурывоздухаитемпературы
жидкостивпроливе,кПа.
Значениебезразмерногокоэффициента
η
,учитывающеговлияниескоростии
температурывоздушногопотоканадповерхностью(зеркало
испарения)жи
дкости,
принимаетсяпотаблице
21.
Таблица
21
-
Значениекоэффициента
Скорость
воздушного
потока
над
зеркаломиспарения,
м/с
Значения
коэффициента
при
температуре
воздуха
над
зеркалом
испарения
t
О.С
.
,
°C
10
15
20
30
35
0
1
1
1
1
1
0,1
3
2,6
2,4
1,8
1,6
0,2
4,6
3,8
3,5
2,4
2,3
0,5
6,6
5,7
5,4
3,6
3,2
1
10
8,7
7,7
5,6
4,6
Примечание:
дляскоростейветраболее1м/свеличин
у
η
принимается
равной
при1м/с,притемпературевоздуха
t
о.с
надзеркало
миспаренияболее35°Cвеличину
η
принимают
равнойпри
t
о.с
=35°C,притемпературевоздуха
t
о.с
надзеркаломиспарения
менее10°Cвеличин
у
η
берется
принимают
при
t
о.с
=10°C.
Времяиспарения(времяконтактажидкостисповерхностьюпролива,
принимаемоеврасчет)
τ
и
рассчитываетсяпоформуле:
ˋ
ݔ
ܮ
ହ
ܷ
˅ˈ˕˓˃
ቆ
͵
ܶ
ܶ
ݎ
ܨ
˒
ܨ
ˉ
ͳ
ˋ
ቇ
ଶ
(29)
где
L
0,5НКПР
—
расстояние,накоторомПГФ,дрейфующаяотпроливаплощадью
F
ж
и
скоростьюэмиссииm
и
(рассчитаннойпо(1
12
)),рассеиваетсядоконцентрации0,5НКПР,
отсчитываетсяот
надветренной
стороны),м;
U
ветра
—
скоростьвоздушногопотоканадзеркаломиспарения,м/с.
Ориентировочнозначение
G″
Σ
м
ожетопределятьсяпотаблице
22
.
Таблица
22
-
ЗависимостьмассыПГФ
пролитойжидкостиоттемпературыеекипенияпри
τ
И
=180с
Значениетемпературыкипения
ЖФ;
t
к
,
о
С
Масса
ПГФ
G
SUM
,кг
;
(при
F
п
=50м
2
)
Выше60
10
От60до40
10
–
40
От40до25
40
–
85
От25до10
85
–
135
От10до
–
5
135
–
185
От
–
5до
–
20
185
–
235
От
–
20до
–
35
235
–
285
От
–
35до
–
55
285
–
350
От
–
55до
–
80
350
–
425
Ниже
–
80
425
Дляконкретныхусловий,когдаплощадьтвердойповерхностипроливажидкости
окажетсябольшеилименьше50м
2
(F
П
50),производитсяпересчетмассыиспарившейся
жидкостипоформуле
:
ܩ
ܩ
ܨ
˒
ͷͲ
ˋ
ͳͺͲ
(30)
ПозначениямобщихэнергетическихпотенциаловвзрывоопасностиE
определяютсявеличиныприведенноймассыиотносительногоэнергетического
потенциала,характеризующихвзрывоопасностьтехнологическихблоков.
Общаямассагорючихпаров(газов)взрывоопасногопарогазовогооблака
m,
кг
приведеннаякединойудельнойэнергиисгорания,равной46
000кДж/кг:
ܧ
Ͷ
ͳͲ
ସ
(31)
Относительныйэнергетическийпотенциалвзрывоопасности
Q
В
технологического
блоканаходитсярасч
етнымметодомпоформуле
:
ܳ
˅
ͳ
ͳ
ͷ͵Ͷ
ܧ
(32)
Позначениямотносительныхэнергетическихпотенциалов
Q
В
иприведенной
массепарогазовойсредыmустанавливаютсякатегориивзрывоопасноститехнологических
блоков.
Показателикатегорийприведенывтаблице
2
3
.
Таблица
2
3
–
Показателикатегорийвзрывоопасноститехнологическихблоков
Категориявзрывоопасности
Q
в
m
,кг
I
37
5000
II
27
–
37
2000
–
5000
III
27
2000
9.2
Расчет
последствийвзрываикритерииустойчивостизданий
Вцеляхобоснования
безопасногоразмещенияустановок,зданий,сооруженийна
территориивзрывопожароопасногопроизводственногообъектавобщемслучаеследует
проанализироватьриск
взрыватопливно
-
воздушныхсмесей(далее
-
ТВС),образующихся
приаварийномвыбросеопасных(горюч
их,воспламеняющихся)веществ.Риск
взрыва
являетсямеройопасности,характеризующаявозможностьитяжестьпоследствий
аварии
.
Расчетзонпоражения,разрушения(последствийвзрыва)необходимоприменять
привыборетехническихмероприятийпозащитеобъектов
иперсоналаотударно
-
волновоговоздействиявзрывапарогазовыхсред,атакжетвердыхижидкиххимически
нестабильныхсоединений(перекисныесоединения,ацетилениды,нитросоединения
различныхклассов,продуктыосмоления,трихлористыйазот),способныхвзрыва
ться.
Расчетыразмеровзонпораженияследуетпроводитьпооднойиздвухметодик:
1)методикаоценкизонпоражения,основаннаяна"тротиловомэквиваленте"
взрываТВС;
2)методика,учитывающаятипвзрывногопревращения(детонация/дефлаграция)
привоспламенен
ииТВС.
1.Методикарасчета"тротиловогоэквивалента"даеториентировочныезначения
участвующейвовзрывемассывеществабезучетадрейфаоблакаТВС.Вданнойметодике
принятыследующиеусловияидопущения.
1.1
Дляоценкиуровнявоздействиявзрываможет
применяться"тротиловый
эквивалент"взрываW
т
(кг),определяемыйпоусловиямадекватностихарактераистепени
разрушенияпривзрывахсучастиеминыхвеществисмесей.Расчетпроводитсяпо
формуле
:
ܹ
ݍ
ݍ
ܹ
(33)
где
W
k
-
массатвердыхижидкиххимическинестабильныхсоединений;
q
k
-
удельнаяэнергиявзрыватвердыхижидкиххимическинестабильных
соединений.
Массатвердыхижидкиххимическинестабильныхсоединений
W
к
определяется
поихсодержаниювтехнологическойсистеме,блоке,аппарате.
1.2Массапарогазовыхвеществ,участвующихвовзрыве,определяется
произведением
(34)
где
m
–
массапарогазовоговеществавоблаке,кг;
z
-
доляприведенноймассыпарогазовыхвеществ,участвующихвовзрыве.
Таблица
2
4
-
Значение
z
длязамкнутыхобъемов(помещений)
Видгорючеговещества
z
Водород
1,0
Горючиегазы
0,5
Парылегковоспламеняющихсяигорючихжидкостей
0,3
1.
3
Источникивоспламенениямогутбытьпостоянные
(печи,факелы,
невзрывозащищеннаяэлектроаппаратура)илислучайные(временныеогневыеработы,
транспортныесредства),которыемогутпривестиквзрывупарогазовогооблакаприего
распространении.
1.4
Дляоценк
иуровнявоздействиявзрываможетприменятьсятротиловый
эквивалент.
Тротиловыйэквивалентвзрыва
парогазовойсреды
W
Т
(кг),определяемыйпо
условиямадекватностихарактераистепениразрушенияпривзрывахпарогазовых
облаков,атакжетвердыхижидких
химическинестабильныхсоедин
ений,рассчитывается
поформуле
:
1.4.1
Дляпарогазовыхсред
ܹ
Ͳ
Ͷ
ݍ
Ͳ
ͻ
ݍ
Ͳ
Ͷ
ݍ
Ͳ
ͻ
ݍ
(35)
где
0,4
-
доляэнергиивзрывапарогазовойсреды,затрачиваемаянепосредственнона
формированиеударнойволны;
0,9
-
доляэнергиивзрыватринитротолуола(ТНТ),затрачиваемаянепосредственно
наформированиеударнойволны;
q
’
-
удельнаятеплотасгоранияпарогазовойсреды,
равная46
000
кДж/кг;
q
T
-
удельнаяэнергиявзрываТНТ,
кДж/кг
.
1.5
Зонойразрушениясчитается
площадьсграницами,определяемымирадиусами
R,центромкоторойявляетсярассматриваемыйтехнологическийблокилинаиболее
вероятноеместоразгерметизациитехнологическойсистемы.Границыкаждойзоны
характеризуютсязначениямиизбыточныхдавленийпофронту
ударнойволны
ΔP
и
соответственнобезразмернымкоэффициентомK.
Классификациязонразрушенияприводитсяв
таблице
2
5
.
Таблица
2
5
-
.
Классификациязонразрушения
Классзоны
разрушения
K
Δ
P,кПа
Вероятныепоследствия,характер
поврежденийзданийисооружений
1
3,8
≥
100
Полноеразрушениезданийсмассивными
стенами
2
5,6
70
Разрушение
стен
кирпичных
зданий
толщинойв
1,5
кирпича;
перемещение
цилиндрических
резервуаров;
разрушение
трубопроводных
эстакад
3
9,6
28
Разрушение
перекрытий
промышленных
зданий;
разрушение
промышленных
стальных
несущих
конструкций;
деформациитрубопроводных
эстакад
4
28
14
Разрушениеперегородокикровлизданий;
повреждениестальныхконструкций
каркасов,
ферм
5
56
≤2
Границазоныповрежденийзданий;частичное
повреждениеостекления
1.5.1
Радиусзоныразрушения(м)вобщемвидеопределяетсявыражением:
ܴ
ܭ
ܹ
ͳ
͵ͳͺͲ
ܹ
ଶ
ଵ
(36)
где
K
-
безразмерныйкоэффициент,характеризующийвоздействие
взрыванаобъект.
Примассепаровmболее5000кградиусзоныразрушенияможетопределяться
выражением:
ܴ
ܭ
ܹ
(37)