ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ВЗРЫВООПАСНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ БЛОКОВ. РАСЧЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО

Чтобы посмотреть этот PDF файл с форматированием и разметкой, скачайте его и откройте на своем компьютере.

ОПРЕДЕЛЕНИЕКАТЕГОРИЙВЗРЫВООПАСНОСТИ
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХБЛОКОВ.


РАСЧЕТЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО
ПОТЕНЦИАЛА

БЛОКА
.


Принятыесокращения


ПГФ
—

парогазоваяфаза;

ЖФ

—

жидкаяфаза;

АРБ

—

аварийнаяразгерметизацияблока.

НКПР

—

нижнийконцентрационныйпределраспространенияпламенигорючей
смеси.


Обозначениепараметра

—

символаоднимштрихомсоответствуетпарогазовым
состояниямсреды,двумяштрихами
—

жидкимсредам,

например

G
′и
G″

—

соответственномассаПГФиЖФ.


Принятыеобозначения

E
—

общийэнергетическийпотенциалвзрывоопасности(полнаяэнергиясгорания
ПГФ,поступившейвокружающуюсредуприАРБ,плюсэнергияадиабатического
расширенияПГФ,находящейсявблоке),кДж;

E
п

—

полнаяэнергия,выделяемаяприсгораниинеиспарившейсяпр
иАРБмассы
ЖФ,кДж;

E′
i

—

энергиясгоранияприАРБПГФ,непосредственноимеющейсявблокеи
поступающейвнегоотсмежныхаппаратовитрубопроводов,кДж;

E″
i
—

энергиясгоранияПГФ,образующейсяприАРБизЖФ,имеющейсявблоке
ипоступающейвнегоот
смежныхаппаратовитрубопроводов,кДж;

A,А
i

—

энергиясжатойПГФ,содержащейсянепосредственновблокеи
поступающейотсмежныхблоков,рассматриваемаякакработаееадиабатического
расширенияприАРБ,кДж;

V′,V″

—

соответственногеометрическиеобъем
ыПГФиЖФвсистеме,блоке,м
3
;

V′
0

—

объемПГФ,приведенныйкнормальнымусловиям(T
0

= 293 K,

P
0

=0,1МПа),м
3
;

P, P
0

—

соответственнорегламентированноеабсолютноеиатмосферное(0,1МПа)
давлениявблоке,МПа;

v′
i


—

удельныйобъемПГФ(вреальныхусловиях),кг/м
3
;

G′
1
,G″
1

—

массаПГФиЖФ,имеющихсянепосредственновблокеи
поступившихвнегоприАРБотсмежныхобъектов,кг;

G″
2
—

массаЖФ,испарившейсязасчетэнергииперегреваипоступившейв
окружающуюс
редуприАРБ,кг;

q′,q″
—

удельнаятеплотасгораниясоответственноПГФиЖФ,кДж/кг;

q
Pi

—

суммарныйтепловойэффектхимическойреакции;

T

—

абсолютнаятемпературасреды:ПГФилиЖФ,К;

T
0
, T
1

—

абсолютнаянормальнаяирегламентированнаятемпературыПГФили
ЖФблока,K(T
0

= 293 K);

t, t
0

—

регламентированнаяинормальнаятемпературыПГФиЖФблока

(t
0

=20°C);

T′
K
,″
K

—

температуракипениягорючейжидкости(Kили°C);

w′
i
,w″
i

—

скоростьистеченияПГФиЖФврассматриваемыйблокизсмежных
блоков,м/с;

S
i

—

площадьсечения,черезкотороевозможноистечениеПГФилиЖФприАРБ,
м
2
;

П
Pi

—

скоростьтеплопритокакГЖ
засчетсуммарноготепловогоэффекта
экзотермическойреакции,м/с;

П
Ti

—

скоростьтеплопритокакЖФотвнешнихтеплоносителей,м/с;

K

—

коэффициенттеплопередачиоттеплоносителякгорючейжидкости;

F
—

площадьповерхноститеплообмена,

м
2
;

Δ

—

разностьтемпературтеплоносителейвпроцессетеплопередачи(через
стенку),
0
С;

r

—

удельнаятеплотапарообразованиягорючейжидкости,кДж/кг;

c″
—

удельнаятеплоемкостьжидкойфазы,кДж/кг
·
К;

β
1
,β
2

—

безразмерныекоэффициенты,учитывающиедавление

(P)ипоказатель
адиабаты(k)ПГФблока;


μ
—

безразмерныйкоэффициент,учитывающийгидродинамикупотока;

ρ,ρ
i

—

плотностьПГФилиЖФпринормальныхусловиях(P=0,1МПаи
0

= 20
°C)всреднемпоблокуипоi
-
мпотокам,поступающимвнегоприАРБ;

τ
i

—

времясмоментаАРБдополногосрабатыванияотключающейаварийный
блокарматуры,с;

τ
Pi

—

времясмоментаАРБдополногопрекращенияэкзотермическихпроцессов,
с;

τ
Ti

—

времясмоментаАРБдополногопрекращенияподачитеплоносителяк
аварийному
блоку(прекращениетеплообменногопроцесса),с;

Θ
K

—

разностьтемпературЖФприрегламентированномрежимеиеекипениипри
атмосферномдавлении;

G″
4
—

массаЖФ,испарившейсязасчеттеплопритокаоттвердойповерхности
(пола,поддона,обвалованияит.п.)
,кг;

G″
5
—

массаЖФ,испарившейсязасчеттеплопередачиотокружающеговоздухак
пролитойжидкости(позеркалуиспарения),кг;

G″
Σ

—

суммарнаямассаЖФ,испарившейсязасчеттеплопритокаизокружающей
среды,кг;

F
ж

—

площадьповерхностизеркалажидкости,м
2
;

F
п

—

площадьконтактажидкостиствердойповерхностьюрозлива(площадь
теплообменамеждупролитойжидкостьюитвердойповерхностью),м
2
;

ε
—

коэффициенттепловойактивностиповерхности(поддона);

λ
—

коэффициенттеплопроводностиматериалатвердойповерхности(пола,
поддона,землиит.п.);

c
T

—

удельнаятеплоемкостьматериалатвердойповерхности,кДж/кг

К;

ρ
T

—

плотностьматериалатвердойповерхности,кг/м
3
;

m
и

—

интенсивностьиспарения,кг/с;

M

—

молекулярнаямасса,г/моль;

R

—

газоваяпостояннаяПГФ,равная8,31Дж/(моль

К);

η

—

безразмерныйкоэффициент;

P
н

—

давлениенасыщенногопараприрасчетнойтемпературе,Па;

τ
и

—

времяконтактажидкостисповерхностьюпролива,принимаемоеврасчет,с.


9.1
Определениезначенийэнергетическихпоказателейвзрывоопасн
о
сти
технологическогоблока


Энергетическийпотенциалвзрывоопасности
E

(кДж)

блокаопределяетсяполной
энергиейсгоранияпарогазовойфазы,находящейсявблоке,сучетомвеличиныработыее
адиабатическогорасширения,атакжевеличиныэнергииполногосгоранияиспарившейся
жидкостисмаксимальновозможнойплощадиеепролива,приэтом

считается:

1

приаварийнойразгерметизацииаппаратапроисходитегополноераскрытие
(разрушение);

2

площадьпроливажидкостиопределяетсяисходяизконструктивныхрешений
зданийилиплощадкинаружнойустановки;

3

времяиспарения(времяконтактажидкостисповерхностьюпролива,принимаемое
врасчет)принимается
неболее1ч

(3600с)
:


ܧ

ܧ
ଵ


ܧ
ଶ


ܧ
ଵ


ܧ
ଶ


ܧ
ଷ


ܧ
ସ


ˍ ˉ

(1)



где

૚


-

суммаэнергийадиабатическогорасширения
А

(кДж)исгоранияПГФ
находящейсявблоке,кДж;


૛


-

энергиясгоранияПГФ,поступившейкразгерметизированномуучасткуот
смежныхобъектов(блоков),кДж;


૚


-

энергиясгоранияПГФ,образующейсязасчетэнергииперегретойЖФ
рассматриваемогоблока
ипоступившейотсмежныхобъектовзавремя
,кДж;


૛


-

энергиясгоранияПГФ,образующейсяизЖФзасчеттепла
экзотермическихреакций,непрекращающихсяприразгерметизации,кДж;


૜


-

энергиясгоранияПГФ,образующейся

изЖФзасчеттеплопритокаот
внешнихтеплоносителей,кДж;


૝

-

энергиясгоранияПГФ,образующейсяизпролитойнатвердуюповерхность
(пол,поддон,грунтит.п.)ЖФзасчеттеплоотдачиотокружающейсреды(оттвердой
поверхностиивоздухакжидкостип
оееповерхности),кДж.


9.1.1


ܧ
ଵ


—

суммаэнергийадиабатическогорасширенияA(кДж)исгорания
ПГФ,находящейсявблоке,кДж:


ܧ
ଵ



ܩ
ଵ


ݍ





(2)




ͳ


ͳ

ܲ
ܸ



ͳ


ܲ
଴
ܲ



ଵ



ͳͲ
ଷ


(3)


ДляпрактическогоопределенияэнергииадиабатическогорасширенияПГФ
можновоспользоватьсяформулой:





ଵ

ܲ

ܸ


ͳͲ
ଷ


(4)


г
де


ଵ

ͳ


ͳ


ͳ


ܲ
଴
ܲ



ଵ




(5)


ܩ
ଵ


ܸ
଴



଴



(6)


где

ܸ
଴


ܲ
ܲ
଴

ܸ

ܶ


ܶ


(7)


ܶ

ܶ
ଵ


ܲ
଴
ܲ



ଵ



(8)



଴





ܲ
଴
ܲ

ଵ



(9)


г
де




଴

ܶ
଴

ܲ
ܶ

ܲ
଴

ܯ
ʹʹ

Ͷ

ʹ͹͵
ܶ

ܲ
ܲ
଴

ˍˆ
ˏ
ଷ


(10)


где

ρ
г

–

плотностьгазаваппаратеприрабочемдавлении
(Р
ИЗБ

+Р
0
)
,кг/м
3
;

ρ
0
,

-

плотностьгазапослеадиабатическогорасширения,кг/м
3
.


Приизбыточныхзначениях
P<0,07МПа

и
PV′<0,02МПа·м
3

энергию
адиабатическогорасширенияПГФ(A)ввидумалыхеезначенийврасчетможноне
принимать.

Длямногокомпонентныхсредзначениямассыиобъемаопределяютсясучетом
процентногосодержанияифизическихсвойствсоставляющихэтусмесьпродуктовилипо
о
дномукомпоненту,составляющемунаибольшуюдолювней.


9.
1.2

ܧ
ଶ


—

энергиясгоранияПГФ,поступившейкразгерметизированному
участкуотсмежныхобъектов(блоков),кДж:


ܧ
ଶ



ܩ



ݍ





ଵ


(11)


Дляi
-
гопотока

ܩ







ݓ



ܵ







(12)


г
де

ݓ




ʹ



ܲ


ݒ




ͳ


(13)


где
υ
i

–

удельныйобъемгаза,м
3
/кг,допускаетсяпринимать
υ
i

= 1/

ρ
г


приизбыточномP≤0,07МПа.

ݓ




ʹ




ͳ

ܲ


ݒ




ͳ


ܲ
଴
ܲ



ଵ




(14)




9.
1.3

ܧ
ଵ


—

энергиясгоранияПГФ,образующейсязасчетэнергииперегретой
ЖФ
рассматриваемогоблокаипоступившейотсмежныхобъектовзавремяτ
i
,кДж:


КоличествоЖФ,поступившейотсмежныхблоков:

ܧ
ଵ


ܩ
ଵ


ቈ
ͳ

ݔ݌
ቆ


ଵ




ݎ
ቇ
቉

ݍ



ܩ
ଵ


ቈ
ͳ

ݔ݌
ቆ


ଵ




ݎ

ቇ
቉



ଵ

ݍ




(15)


КоличествоЖФ,поступившейотсмежныхблоков:

ܩ







ݓ



ܵ






ˍˆ

(16)


где


ݓ






ʹ


ܲ




ˏ
˔


(17)


μ

—

взависимостиотреальныхсвойствЖФигидравлическихусловийпринимается
впределах0,4
–
0,8;

ΔP

—

избыточноедавлениеистеченияЖФ
,МПа
.

Примечание.

Прирасчетахскоростей
истеченияПГФиЖФизсмежныхсистем
каварийномублокуможноиспользоватьидругиерасчетныеформулы,учитывающие
фактическиеусловиядействующегопроизводства,втомчислегидравлическое
сопротивлениесистем,изкоторыхвозможноистечение.




9.
1.4
ܧ
ଶ


—

энергиясгоранияПГФ,образующейсяизЖФзасчеттепла
экзотермическихреакций,непрекращающихсяприразгерметизации,кДж:


ܧ
ଶ


ݍ

ݎ







ଵ





(18)


где


τ
Pi

—

принимаетсядлякаждогослучаяисходяизконкретныхрегламентированных
условийпроведенияпроцессаивременисрабатыванияотсечнойарматурыисредствПАЗ,
с.


9.
1.5

ܧ
ଷ


—

энергиясгоранияПГФ,образующейсяизЖФзасчет
теплопритокаотвнешнихтеплоно
сителей,кДж:



ܧ
ଷ


ݍ

ݎ










ଵ


(19)


Значение
П
Ti

(кДж/с)можетопределятьсясучетомконкретноготеплообменного
оборудованияиосновныхзакономерностейпроцессовтеплообмена(
П
Ti

= K
i

·
F
i

·

Δ
i
)по
разноститеплосодержаниятеплоносителяна
входевтеплообменныйэлемент(аппарат)и
выходеизнего:




ܹ







ଶ



ଵ



ˋˎˋ




ܹ


ݎ



(20)


где


W
Ti

—

секундныйрасходгреющеготеплоносителя;

r
Ti

—

удельнаятеплотапарообразованиятеплоносителя,
Дж/кг
.

9.1.6

ܧ
ସ

—

энергиясгоранияПГФ,образующейсяизпролитойнатвердую
поверхность(пол,поддон,грунтит.п.)ЖФзасчеттепло
-

имассообменас
окружающейсредой(сподстилающейповерхностьюивоздухом),кДж:


ܧ
ସ


ܩ



ݍ



(21)


г
де

ܩ



ܩ
ସ


ܩ
ହ



(22)


ܩ
ସ


ʹ

ܶ
଴

ܶ

ݎ





ܨ
˒



ˋ


(23)


где
ܨ
˒

ܨ
ˊˈ˓ˍ˃ˎ˃


ˉˋˇ


ܨ
˄ˑˍ

˒ˑ˅ˈ˓

˒ˑˇˇˑː˃


ˑ˄˅˃ˎˑ˅ˍˋ


ˏ
ଶ

T
0
—

температураподстилающейповерхности(пола,поддона,грунтаит.п.),
K
;



͵

ͳͶ


(24)













(25)


ܩ
ହ



ˋ

ܨ
ˉ


ˋ



(26)



ˋ

ͳͲ

଺



ܲ



ܯ


(27)


где

ρ
–

плотность

материалаподдона(поребрики),кг/м
3

с

–

удельнаятеплоемкостьматериалаподдона,Дж/кг
·
К.

ܲ


ܲ
଴

ݔ݌
ቈ
ݎ
ܴ

ቆ
ͳ
ܶ


ͳ
ܶ

ቇ
቉


(28)


где


Pн

—

давлениенасыщенногопараприрасчетнойтемпературе
Tp
,вкачествекоторой
принимаетсямаксимальнаяиздвухтемператур
—

температурывоздухаитемпературы
жидкостивпроливе,кПа.

Значениебезразмерногокоэффициента
η
,учитывающеговлияниескоростии
температурывоздушногопотоканадповерхностью(зеркало
испарения)жи
дкости,
принимаетсяпотаблице

21.

Таблица

21

-

Значениекоэффициента



Скорость

воздушного

потока

над
зеркаломиспарения,

м/с

Значения

коэффициента



при

температуре

воздуха

над

зеркалом

испарения
t
О.С
.

,

°C

10

15

20

30

35

0

1

1

1

1

1

0,1

3

2,6

2,4

1,8

1,6

0,2

4,6

3,8

3,5

2,4

2,3

0,5

6,6

5,7

5,4

3,6

3,2

1

10

8,7

7,7

5,6

4,6


Примечание:

дляскоростейветраболее1м/свеличин
у

η

принимается

равной
при1м/с,притемпературевоздуха
t
о.с

надзеркало
миспаренияболее35°Cвеличину

η

принимают
равнойпри
t
о.с

=35°C,притемпературевоздуха
t
о.с

надзеркаломиспарения
менее10°Cвеличин
у

η

берется
принимают

при
t
о.с

=10°C.


Времяиспарения(времяконтактажидкостисповерхностьюпролива,
принимаемоеврасчет)
τ
и

рассчитываетсяпоформуле:



ˋ

ݔ

ܮ
଴

ହ

ܷ
˅ˈ˕˓˃

ቆ
͵


ܶ
଴

ܶ


ݎ






ܨ
˒
ܨ
ˉ

ͳ

ˋ
ቇ
ଶ



(29)


где


L
0,5НКПР

—

расстояние,накоторомПГФ,дрейфующаяотпроливаплощадью
F
ж

и
скоростьюэмиссииm
и

(рассчитаннойпо(1
12
)),рассеиваетсядоконцентрации0,5НКПР,
отсчитываетсяот
надветренной

стороны),м;

U
ветра

—

скоростьвоздушногопотоканадзеркаломиспарения,м/с.

Ориентировочнозначение
G″
Σ

м
ожетопределятьсяпотаблице
22
.

Таблица
22

-

ЗависимостьмассыПГФ
пролитойжидкостиоттемпературыеекипенияпри

τ
И

=180с

Значениетемпературыкипения
ЖФ;
t
к
,
о
С

Масса
ПГФ

G
SUM
,кг
;
(при
F
п

=50м
2
)

Выше60

10

От60до40

10
–

40

От40до25

40
–

85

От25до10

85
–

135

От10до
–
5

135
–

185

От
–
5до
–
20

185
–

235

От
–
20до
–
35

235
–

285

От
–
35до
–
55

285
–

350

От
–
55до
–
80

350
–

425

Ниже
–
80

� 425

Дляконкретныхусловий,когдаплощадьтвердойповерхностипроливажидкости
окажетсябольшеилименьше50м
2

(F
П


50),производитсяпересчетмассыиспарившейся

жидкостипоформуле
:

ܩ



ܩ


ܨ
˒
ͷͲ


ˋ
ͳͺͲ


(30)


ПозначениямобщихэнергетическихпотенциаловвзрывоопасностиE
определяютсявеличиныприведенноймассыиотносительногоэнергетического
потенциала,характеризующихвзрывоопасностьтехнологическихблоков.

Общаямассагорючихпаров(газов)взрывоопасногопарогазовогооблака
m,

кг
приведеннаякединойудельнойэнергиисгорания,равной46

000кДж/кг:



ܧ
Ͷ

͸

ͳͲ
ସ


(31)


Относительныйэнергетическийпотенциалвзрывоопасности
Q
В

технологического
блоканаходитсярасч
етнымметодомпоформуле
:

ܳ
˅

ͳ
ͳ͸

ͷ͵Ͷ


ܧ



(32)


Позначениямотносительныхэнергетическихпотенциалов
Q
В

иприведенной
массепарогазовойсредыmустанавливаютсякатегориивзрывоопасноститехнологических
блоков.

Показателикатегорийприведенывтаблице

2
3
.

Таблица
2
3

–

Показателикатегорийвзрывоопасноститехнологическихблоков

Категориявзрывоопасности

Q
в

m
,кг

I

� 37

� 5000

II

27
–

37

2000
–

5000

III

27

2000

9.2

Расчет
последствийвзрываикритерииустойчивостизданий


Вцеляхобоснования
безопасногоразмещенияустановок,зданий,сооруженийна
территориивзрывопожароопасногопроизводственногообъектавобщемслучаеследует
проанализироватьриск

взрыватопливно
-
воздушныхсмесей(далее
-

ТВС),образующихся
приаварийномвыбросеопасных(горюч
их,воспламеняющихся)веществ.Риск

взрыва
являетсямеройопасности,характеризующаявозможностьитяжестьпоследствий
аварии
.

Расчетзонпоражения,разрушения(последствийвзрыва)необходимоприменять
привыборетехническихмероприятийпозащитеобъектов
иперсоналаотударно
-
волновоговоздействиявзрывапарогазовыхсред,атакжетвердыхижидкиххимически
нестабильныхсоединений(перекисныесоединения,ацетилениды,нитросоединения
различныхклассов,продуктыосмоления,трихлористыйазот),способныхвзрыва
ться.

Расчетыразмеровзонпораженияследуетпроводитьпооднойиздвухметодик:

1)методикаоценкизонпоражения,основаннаяна"тротиловомэквиваленте"
взрываТВС;

2)методика,учитывающаятипвзрывногопревращения(детонация/дефлаграция)
привоспламенен
ииТВС.


1.Методикарасчета"тротиловогоэквивалента"даеториентировочныезначения
участвующейвовзрывемассывеществабезучетадрейфаоблакаТВС.Вданнойметодике
принятыследующиеусловияидопущения.


1.1
Дляоценкиуровнявоздействиявзрываможет
применяться"тротиловый
эквивалент"взрываW
т

(кг),определяемыйпоусловиямадекватностихарактераистепени
разрушенияпривзрывахсучастиеминыхвеществисмесей.Расчетпроводитсяпо
формуле
:

ܹ


ݍ

ݍ



ܹ



(33)


где
W
k

-

массатвердыхижидкиххимическинестабильныхсоединений;


q
k

-

удельнаяэнергиявзрыватвердыхижидкиххимическинестабильных
соединений.

Массатвердыхижидкиххимическинестабильныхсоединений

W
к

определяется
поихсодержаниювтехнологическойсистеме,блоке,аппарате.


1.2Массапарогазовыхвеществ,участвующихвовзрыве,определяется
произведением









(34)


где

m

–

массапарогазовоговеществавоблаке,кг;

z

-

доляприведенноймассыпарогазовыхвеществ,участвующихвовзрыве.

Таблица
2
4

-

Значение
z

длязамкнутыхобъемов(помещений)

Видгорючеговещества

z

Водород

1,0

Горючиегазы

0,5

Парылегковоспламеняющихсяигорючихжидкостей

0,3


1.
3

Источникивоспламенениямогутбытьпостоянные

(печи,факелы,
невзрывозащищеннаяэлектроаппаратура)илислучайные(временныеогневыеработы,
транспортныесредства),которыемогутпривестиквзрывупарогазовогооблакаприего
распространении.


1.4

Дляоценк
иуровнявоздействиявзрываможетприменятьсятротиловый
эквивалент.


Тротиловыйэквивалентвзрыва

парогазовойсреды
W
Т

(кг),определяемыйпо
условиямадекватностихарактераистепениразрушенияпривзрывахпарогазовых
облаков,атакжетвердыхижидких
химическинестабильныхсоедин
ений,рассчитывается
поформуле
:


1.4.1

Дляпарогазовыхсред

ܹ


Ͳ

Ͷ

ݍ

Ͳ

ͻ

ݍ







Ͳ

Ͷ

ݍ

Ͳ

ͻ

ݍ






(35)


где

0,4
-

доляэнергиивзрывапарогазовойсреды,затрачиваемаянепосредственнона
формированиеударнойволны;

0,9
-

доляэнергиивзрыватринитротолуола(ТНТ),затрачиваемаянепосредственно
наформированиеударнойволны;


q
’
-

удельнаятеплотасгоранияпарогазовойсреды,
равная46

000
кДж/кг;


q
T

-

удельнаяэнергиявзрываТНТ,

кДж/кг
.


1.5
Зонойразрушениясчитается
площадьсграницами,определяемымирадиусами
R,центромкоторойявляетсярассматриваемыйтехнологическийблокилинаиболее
вероятноеместоразгерметизациитехнологическойсистемы.Границыкаждойзоны
характеризуютсязначениямиизбыточныхдавленийпофронту

ударнойволны

ΔP


и
соответственнобезразмернымкоэффициентомK.


Классификациязонразрушенияприводитсяв
таблице

2
5
.


Таблица
2
5

-

.

Классификациязонразрушения

Классзоны

разрушения

K

Δ

P,кПа

Вероятныепоследствия,характер

поврежденийзданийисооружений

1

3,8

≥

100

Полноеразрушениезданийсмассивными

стенами

2

5,6

70

Разрушение

стен

кирпичных

зданий

толщинойв
1,5
кирпича;

перемещение

цилиндрических
резервуаров;
разрушение

трубопроводных
эстакад

3

9,6

28

Разрушение

перекрытий

промышленных

зданий;

разрушение

промышленных

стальных

несущих

конструкций;

деформациитрубопроводных
эстакад

4

28

14

Разрушениеперегородокикровлизданий;
повреждениестальныхконструкций
каркасов,
ферм

5

56

≤2

Границазоныповрежденийзданий;частичное
повреждениеостекления



1.5.1

Радиусзоныразрушения(м)вобщемвидеопределяетсявыражением:

ܴ

ܭ


ܹ



ͳ


͵ͳͺͲ
ܹ


ଶ

ଵ
଺



(36)


где

K
-

безразмерныйкоэффициент,характеризующийвоздействие
взрыванаобъект.


Примассепаровmболее5000кградиусзоныразрушенияможетопределяться
выражением:

ܴ

ܭ


ܹ




(37)