OBRABOTAN_diplom_peredelanny_1


Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
«Кубанский государственный технологический университет»
(ФГБОУ ВО «КубГТУ»)
Институт Нефти, газа и энергетики .
Кафедра теплоэнергетики и теплотехники .
ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА
по направлению13.03.01 Теплоэнергетика и теплотехника .
(код и наименование направления)
на тему Технология производства тепловой и электрической энергии на промышленной ТЭЦ.
(наименование темы)
КТЭТ.13.03.01.018.ПЗ .
(обозначение документа)
Автор Тырловой Владислав Александрович..
(подпись, дата, расшифровка подписи)
Руководитель к.т.н, доцент, Берюков Б.В..
(подпись, дата, расшифровка подписи)
Консультанты:
Технико-экономический расчет к.э.н, доцент Белова Е.О.
(подпись, дата, расшифровка подписи)
Безопасность и экологичность к.т.н.доцент Энговатова В.В.
(подпись, дата, расшифровка подписи)
Нормоконтролер Скиба Е.Д.
(подпись, дата, расшифровка подписи)
Выпускная квалификационная работа
допущена к защите 2017 г.
Заведующий кафедрой к.т.н. доцент Кочарян Е.В..
Краснодар
2017
Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования
«Кубанский государственный технологический университет»
(ФГБОУ ВО «КубГТУ»)
Институт Нефти, газа и энергетики.
Кафедра теплоэнергетики и теплотехники.
УТВЕРЖДАЮ
Заведующий кафедрой
теплоэнергетики и теплотехники
(наименование кафедры)
________________Кочарян Е.В.
(подпись, расшифровка подписи)
_____________________2017г.
(дата)
ЗАДАНИЕ
НА ВЫПУСКНУЮ КВАЛИФИКАЦИОННУЮ РАБОТУ
По направлению (специальности) 13.03.01 Теплоэнергетика и теплотехника.
(шифр и наименование)
Студенту Тырловому Владиславу Александровичу.
(фамилия, имя, отчество)
Тема выпускной квалификационной работы ___________________________
Технология производства тепловой и электрической энергии на промышленной ТЭЦ..
Утверждена приказом ректора университета 3 февраля .2017 г. №187-Ст
Руководительканд.техн.наук,доцент, Берюков Борис Васильевич.
(должность, фамилия, имя, отчество)
Консультанты (с указанием относящихся к ним разделов):
1 Технико-экономическое обоснование к.э-н.наук, доцент Белова Е.О.
2 Безопасность и экологичность к-д.тех.наук.доцентЭнговатова В.В.
Срок сдачи выпускной квалификационной работы на кафедру:16.06.2017 г..
СОДЕРЖАНИЕ ВЫПУСКНОЙ КВАЛИФИКАЦИОННОЙ РАБОТЫ
(указываются наименования разделов пояснительной записки)
Тепловой расчет турбины;
Расчет тепловой схемы станции;
Тепловой расчет котельного агрегата;
Аэродинамический расчет;
Расчет и подбороборудования для котлов и турбоустановки;
Технико- экономический расчет;
Безопасность и экологичность;
Охрана окружающей среды;
Заключение.
ОБЪЕМ ГРАФИЧЕСКОЙ ЧАСТИ
ВЫПУСКНОЙ КВАЛИФИКАЦИОННОЙ РАБОТЫ
(указываются наименования и количество чертежей_
Тепловая схема;
Разрезы котельного агрегата ;
Планировка главного корпуса;
Схема предтопка;
Автоматика;
СПИСОК ОСНОВНОЙ И РЕКОМЕНДУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1 Б.В.Бирюков Котельные установки и парогенераторы,/ Уч. пособие - Красно
дар, Изд. КубГТУ, 2012, - 356 с.
http://znanium.com/catalog.php?bookinfo=5200462Б.В.Бирюков Котельные установки и парогенераторы,/ Уч. пособие - Красно
дар, Изд. КубГТУ, 2012, - 356 с.
3Отопление и тепловые сети. [Эл. ресурс] Уч. пособие. Ю.М.Варфоломеев,
О.Л.Кокорин– М.: НИЦ ИНФРА-, 2013 480 с. Режим доступа:
http://znanium.com/catalog.php?bookinfo=395420 4Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети./Учебник для вузов – М.:
МЭИ,2001, 472с.

Календарный план выполнения выпускной работы
Месяц Числа месяца
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31
Февраль Март Апрель Май
Июнь
Студент. _________ «22» мая 2017 г. Руководитель. ____________ «22» мая 2017 г.
(подпись, дата)(подпись, дата) Реферат
СОДЕРЖАНИЕ
Введение………………………………………………………………………...7
Нормативные ссылки…………………………………………………………..8
История теплофикации России……………………………………………..9
1.1 Паровая противодавленческая турбина с регулируемым производственным отбором пара ПР-12-3,4/1,0/…………………………....………….9
1.2 Тепловой расчет турбины с противодавлением и регулируемым производственным отбором пара ПР- 12-3,4/1,0/0................................................9
Технико - экономическое обоснование проекта ТЭЦ МЖК...............10
2 Расчет тепловой схемы ТЭЦ.........................................................................11
2.1 Описание тепловой схемы ТЭЦ……………………………........... ….11
2.2 Расчет тепловой схемы станции…………………………….......….....12
3 Выбор и тепловой расчёт котлоагрегата……..……………………………15
3.1 Выбор типа и числа парогенераторов………………………….....…..15
3.2 Описание и тепловой расчет предтопка для котла
БКЗ-75-39-440ФБ...............................................................................................15
3.3 Тепловой расчёт котлоагрегата БКЗ-75-39-440 ФБ……………….....20
3.4 Аэродинамический расчет……………………………………..........…28
4 Расчет и подбор вспомогательного оборудования для котлоагрегатов и турбоустановки................................................................................................41
4.1 Тягодутьевая установка котлоагрегата БКЗ-75-39-440 ФБ……….....41
4.2 Питательные устройства котельной установки……………….….…..43
4.3 Деаэрационные установки……………………………………………..44
4.4 Золоуловители.........................................................................................45
4.5 Химводоочистка ………………………..……………...........................46
4.6 Тепловой контроль и автоматика ТЭЦ……………………….………48
5 Технико - экономическая часть работы………………..………….………54
6 Безопасность и экологичность проекта……………………………….…..61
6.1 Защита от статического электричества ...............................................61
6.2 Разработка мероприятий по защите рабочих и служащих организации в случае возникноваения чрезвычайных ситуаций................................63
6.3 Экологическая безопасность.................................................................65
Заключение……………………………………………………………….……68
Список используемых источников…………………………………......……69 Введение
Актуальность темы работы.
Все предприятия нуждаются одновременно в теплоте и электроэнергии. Некоторым предприятиям теплота требуется только для отопления, вентиляции, кондиционирования воздуха и горячего водоснабжения. Другим предприятиям – металлургическим, химическим, нефтеперерабатывающим, целлюлозно-бумажным и др. помимо горячей воды (на вышеуказанные цели) требуется пар различных параметров на производственные нужды: обогрев технологических аппаратов, приводы различных механизмов – крупных турбокомпрессоров.
Для большинства производственных потребителей достаточно давление пара от 0,12 до 1,5 МПа.
При достаточно больших масштабах потребления теплоты ТЭЦ дают большую экономию топлива по сравнению с так называемым раздельным вариантом теплоэлектроснабжения, при котором предприятие получает электроэнергию от энергосистемы, а теплоту от своей котельной.
Цель работы –разработка проекта промышленной ТЭЦ, использующей в качестве топлива отходы масложиркомбината–лузгу подсолнечника.
При проектировании промышленных электростанций должны рассматриваться следующие основные вопросы.
Надежность энергоснабжения при безопасной и высокопроизводительной организации труда персонала.
Высокая экономичность работыоборудования.
Наименьшие приведенные затраты из всех сравниваемых вариантов теплоэнергоснабжения.
Главным этапом в проектировании ТЭЦ является выбор основного оборудования и прежде всего электрической и тепловой мощности станции.
Экономичность ТЭЦ и в особенности удельный расход топлива на электроэнергию определяется долей комбинированной выработки ТЭЦ

Нормативные ссылки
ГОСТ 2.105-79 ЕСКД. Общие требования и текстовым документам.
ГОСТ 2.201-80 Обозначение изделий и конструкторских документов.
ГОСТ 2.316-68 ЕСКД. Правила нанесения на чертежах надписей, технических требований и таблиц.
ГОСТ 3.1103-82 ЕСКД. Основные надписи.
ГОСТ 3.1201-85 ЕСКД. Система обозначений технической документации.
ГОСТ 7.1-84 Библиографическое описание документов. Общие правила и требования составления.
ГОСТ 7.32-91 Отчёт о НИР. Структура и правила оформления.
Дипломное проектирование. Порядок контроля и организации.
СТП 053-5.02-92 КСПКР. Информационное обеспечение. Нормоконтроль документации.
ГОСТ Р 1.5-2004 Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты национальные Российской Федерации. Правила построения, изложения, оформления и обозначения.
ГОСТ Р 8.000-2000 Государственная система обеспечения единства
измерений. Основные положения.
ГОСТ Р 8.563-96 ГСИ. Методики выполнения измерений.
ГОСТ Р ИСО 14001-98 Системы управления окружающей средой. Требования и руководства по применению.
ГОСТ 2.004-88 ЕСКД. Общие требования к выполнению конструкторских и технологических документов на печатающих и графических устройствах вывода ЭВМ.
ГОСТ 2.114-95 ЕСКД. Технические документы.
ГОСТ 3.1102-81 ЕСТД. Стадии разработки и виды документов.
ГОСТ 3.1105-84 ЕСТД. Формы и правила выполнения технологических документов.
1История теплофикации России
1.1 Паровые турбины с противодавлением
Если бы в каждый момент времени количество электроэнергии и пара, необходимого потребителю, соответствовало количеству вырабатываемой энергии и пара, отдаваемой потребителям турбиной с противодавлением, то установка имела бы высокий КПД. В действительности турбины с противодавлением устанавливаются совместно с конденсационными турбинами и работают параллельно на общую электрическую сеть. При этом турбины с противодавлением удовлетворяют нуждам потребителям тепла и вырабатывают такое количество электроэнергии, которое определяется паром.Полная потребность в электроэнергии удовлетворяется от общей электрической сети.
Из изложенного ясно, что турбины с противодавлением наиболее целесообразны в тех случаях, когда тепловая нагрузка турбины держится все время на достаточно высоком стабильном уровне.
При выборе типа турбин для проектируемых ТЭЦ определяющими являются давление и расход промышленного отбора.
Так как на масложиркомбинатах для технологических процессов используют перегретый пар с давлением 1,2 МПа, расход которого в среднем составляет 50 т/ч, и насыщенный пар с давлением 0,12 МПа и расходом 50 т/ч, то для обеспечения данных потребителей паром необходимых параметров выбирают паровую турбину с противодавлением и регулируемым отбором пара типа ПР-12-3,4/1,0/0,1.
1.2 Тепловой расчет паровой турбины с противодавлением для проектируемой ТЭЦ масложиркомбината
Исходные данные для теплового расчета турбины, устанавливаемой на проектируемых ТЭЦ:ПР-12-3,4/1,0/0,1 – паровая стационарная турбина активного типа с одним регулируемым отбором (производственным), с одним нерегулируемым отбором и противодавлением;Проточная часть турбины состоит из одной регулирующей ступени и двенадцати одновенечных ступеней;
Номинальные параметры свежего пара:
–абсолютное давление – 3,4 МПа;
–температура – 435 °C.
Номинальные параметры производственного отбора пара:
– абсолютное давление – 0,8–1,3 МПа;
–расход отбираемого пара – 0-70 т/ч.
Номинальное абсолютное давление пара за турбиной – 0,12 МПа
(противодавление).
Удельный расход пара: 8,7 кг/(кВт/ч) при номинальных параметрах
работы турбины.
1.3 Технико-экономическое обоснование проекта
В выпускной работе рассмотрен проект ТЭЦ с использованием в качестве топлива – лузги подсолнечника, отходов масложиркомбината.
При использование лузги подсолнечника в качестве топлива на ТЭЦ достигается большой экономический эффект за счет вытеснения природного газа.
2 Расчет тепловой схемы ТЭЦ
2.1 Описание тепловой схемы ТЭЦ
Задачей расчета тепловой схемы является определение параметров, расходов и направлений потоков рабочего тела в агрегатах и узлах, а также общего расхода пара, электрической мощности и показателей тепловой экономичности станции.
Так как на масложиркомбинате для технологических процессов используется перегретый пар с давлением 1,2 МПа, расход которого в среднем составляет 50 т/ч, и насыщенный пар с давлением 0,12 МПа и расходом 50 т/ч, то для обеспечения данных потребителей паром выбираем паровую турбину с противодавлением и регулируемым отбором пара типа ПР-12-3,4/1,0/0,1 потому, что турбины данного типа устанавливают на ТЭЦ в тех случаях, когда для обеспечения нужд теплового потребителя необходимо иметь пар двух различных давлений.
Исходные данные:
Электрическая мощность турбины NЭ=12 МВт;
Начальные параметры пара:
–р0=4,0 МПа;
–t0=435 °C;
H0=3295 кДж/кг;
Давление в регулируемом отборе пара – 0,7-1,3 МПа;
Давление в нерегулируемом отборе пара – 0,45 МПа, расход – 0,3 кг/с (1,1 т/ч);
Схема отпуска теплоты с ТЭЦ:
–технологический пар на выходе из турбины с D=13,89 кг/с (50 т/ч), возврат конденсата пара на ТЭЦ составляет 60 %, температура возвращаемого конденсата 100 °C – для масложиркомбината.
Тип парогенератора – барабанный;
Параметры пара: рпг=4,4 МПа, tпг=440 °C;
Коэффициент продувки парогенератора – 2 % Dпг;
Схема использования теплоты продувочной воды парогенераторов: одноступенчатый сепаратор и подогрев химически очищенной воды в теплообменнике;
Коэффициент расхода пара на собственные нужды – 5 % Dпг;
Давление в деаэраторе – 0,12 МПа;
Схема приготовления добавочной воды парогенератора – химическая водоочистка;
Температура химически очищенной воды – 30 °C;
Коэффициент полезного действия теплообменников – 0,98;
Коэффициент потерь пара в паропроводах, идущих к потребителю– 2%
Расчетный режим – максимально-зимнего месяца, при котором температура сырой воды – 5°C;
Теплофикационная установка на ТЭЦ отсутствует, т.к. на ТЭЦ не предусмотрен отпуск тепла коммунально-бытовым потребителям;
Расход пара на турбину – 104,3 т/ч;
Производительность парогенераторов – 2,75 т/ч;
Расход пара на струйный подогреватель – 1,1 т/ч.
2.2 Расчет тепловой схемы станции
Расчет тепловой схемы выполняем согласно рекомендации [12, с. 80]
в следующей последовательности:
1 Определим расход пара потребителями, кг/с
, (2.1)
где – количество пара, необходимое промышленным потребителям,=100 т/ч (п. 6.1, поз. 5);– коэффициент потерь пара в паропроводах, идущих к потребителю, =2% (п. 6.1, поз. 15).
2 eq Определим определим количество вырабатываемого eq  итательны пара количество, кг/с.
(2.2)
где – коэффициент eq  сопротивление расхода пара на собственные eq  график нужды пературой – 5%, (п. 6.1).
3 Количество eq возвраща увеличенияемого конденсата, eq  бирающего тн/ч результат
т/ч (2.3)
4 Количество воды для химической eq  величина водоочистки, т/ч
т/ч (2.4)
5 Температура воды на eq  относительный входе раздел в деаэратор, °С
, (2.5)
где – eq температура годовой возвращаемого конденсата, 100 °C (п. 6.1, поз. 5);
– температура химически eq  итательны очищенной воды,= 30 °C (п. 6.1, поз. 5).
6 eq  котлоагрегата Расход доля питательной eq воды типа на парогенераторы – 2,85 т/ч [47,22 eq  отборе кг/с сопроти].
7 Расход продувочной eq  результат воды, кг/с
т/ч [0,9125 eq  внутренним кг/с скорость] (2.6)
8 Выпар из eq сепаратора принята непрерывной продувки, eq  диаметр кг/с график
, (2.7)
где – энтальпия воды в eq  расход барабане парогенератора при рпг=4,4 МПа, =1087,5 eq  коэффициент кДж/кг температура;
– энтальпия eq продувочной улучшение воды, сливаемой из eq  обеспечивали сепаратора постоянным, =520 кДж/кг;
– eq  автоматическое теплота парообразования при давлении в eq  технологич деаэраторе средняя – 0,12 МПа, =2257 eq кДж/кг тепловой.
9 Температура сырой eq  перепад воды давление после охладителя eq  площадь непрерывной продувки, °C
,(2.8)
где – расход eq  мощность воды ружинные, сливаемой в eq техническую достигается канализацию, =3,285-0,826=2,459 т/ч eq  изменение [0,683 некачественным кг/с];
– температура eq  шахма этой воды на входе в eq  скорость подогреватель сопротивление,=124,1 °C;
– eq температура зона воды, выходящей из eq  коэффициент теплообменника изменение,=60 °C;
– температура сырой eq  коэффициент воды – 5°C.
10 Расход воды на eq  график подогреватель энтальпия сырой eq воды поверхность, кг/с
, (2.9)
где – энтальпия eq  приведенный воды некачественный, идущей на химическую eq  отклонениях водоочистку с температурой 30 °C, eq  направленные =125,22 число кДж/кг;
– eq энтальпия соединения воды на входе в eq  случае подогреватель чение сырой воды с eq  слоем температурой 8,7 °C, eq  отношение =36,45 частоты кДж/кг;
– eq энтальпия сопровождаются пара после РОУ с eq  инструкция давлением расходом 0,12 МПа и температурой 150 °C, eq  тогда =2774,6 кДж/кг;
– энтальпия eq  случае конденсата турбины на выходе из eq подогревателя турбоустановки сырой воды, =436 eq  относительно кДж/кг газов.
11. Материальный баланс eq  сумма деаэратора.
(2.10)
где – количество воды на eq  налоги выходе задано из струйного eq подогревателя график,
=1,1++=1,1+64,45+42,96=108,51 т/ч ;
– eq  полезное количество более питательной воды, =85,eq  нагру 2=170 т/ч (см. раздел «Расчет и eq  некачественный подбор емпература вспомогательного eq оборудования самотяга для котлоагрегатов и турбоустановки»);
– eq  подв количество влажность пара, проходящее eq  рекомендации через охладитель выпара: в охeq  плавный ладитель динамический идет 2 кг eq пара резкий на 1 т воды в деаэраторе, т.е. 0,34 т/ч eq  срок [0,094 охлад кг/с].
Тогда eq  лена количество пара, проходящее eq  всас через нергии РОУ в деаэратор:

12 eq Температура наименование химически очищенной eq  задано воды таким после струйного eq  поверхность подогревателя, °C
, (2.11)
где –расход eq  фильтров пара золоуловитель через eq струйный сопротивление подогреватель,=1,1eq  сброс [0,306 газов кг/с]
–энтальпия eq  конструкция пара, идущего в струйный eq  автоматическое подогреватель энтальпия из отбора eq турбины инфляцию после 8-ой eq  выбираем ступени промышленным, =2846,9 кДж/кг;
– eq  всех количество химически очищенной eq  коэффициент воды ебестоимость с учетом eq очищенного повреждений конденсата, =42,96+64,45=107,45 eq  сопротивление [29,85 числе кг/с];
– теплоемкость eq  должны воды с температурой 72 °C eq  темпер перед тепла деаэратром,eq 4,187 раздел кДж/кг.
–температура ХОВ eq  формула после промышленных струйного подогревателя, °C;
– eq  скорость теплоемкость ХОВ после струйного eq  робование подогревателя щихся, 4,22 кДж/кг.
°C.
13 eq Темпер эффективнаяатура химич. eq  ружающей очищенной включение воды после eq  уловителя охладителя выпара, °C
(2.12)
где – количество eq  ского пара расчетная на входе в eq охладитель ступень выпара,=0,34 eq  шаги [0,0944 гидравлическое кг/с];
– энтальпия eq  напор пара на входе в охладитель eq  следующие выпара сепаратор с давлением 0,12 МПа, eq =2683,7 результатам кДж/кг;
=+=108,55 т/ч;
– eq  формула энтальпия выше воды на выходе из eq  чистый струйного подогревателя,
=77,55·4,195=325,32 eq  вающий кДж/кг сброс;
°C.
3 Выбор и eq тепловой должны расчет котельного eq  давление агрегата случае
3.1 Выбор типа и числа eq  давления парогенераторов
Для промышленных ТЭЦ выбирают eq  исследуемый обычно котором теплофикационные eq агрегаты количество с начальными параметрами р0=4 или 13 МПа и t0eq  нажатия =435 коэффициент или 555 °C без промежуточного пеeq  сброс регрева пара. Поэтому на ТЭЦ с eq  теплово производственной рекомендации нагрузкой eq применяют дения схемы с поперечными eq  годовой связями темпер по острому пару и с eq  расчету резервным парогенератором. Для ТЭЦ, расположенных в eq  материальный энергосистеме деаэрационные, правило eq резерва вторая требует, чтобы при eq  высота выходе питательные из работы одного eq  оэфф самого мощного парогенератора eq  скорость остальные тепла обеспечивали eq максимальный разме отпуск теплоты eq  резкий всем виями производственным потребителям.
eq  проек Очень важным при проектировании ТЭЦ eq  давлениях является температура выбор eq типа общее парогенератора. eq  график Обычно расчет для промышленных ТЭЦ с большим eq  обеспечения производственным потреблением пара eq  вычисляем выбирают количество барабанные eq парогенераторы емпература, как более гибкие и eq  график менее поправкой требовательные к качеству eq  температуру питательной воды.
Исходя из eq  коэффициент выше пени сказанного eq выбираем концентрация тип парогенератора БКЗ-75-39-440 ФБ в eq  график количестве величина 3, с учетом установки eq  воды одного резервного.
3.2. Описание и тепeq  сопротивление ловой виями расчет eq предтопка среднегодовая котла
eq  контролируют БКЗ тепловой-75-39-440 ФБ
Так как на проектируемой ТЭЦ устанавливаются eq  переведенные паровые котлы марки БКЗ-75-39-440 ФБ, eq  поворот предназначенные диаметр для сжигания eq фрезерного ряда торфа и бурых eq  температуру углей вателя, но реконструированные и переведенные на eq  действующие сжигание природного газа и eq  система мазута уловителя, то для сжигания eq лузги воздуха в данном котельном eq  таблица агрегате одного устанавливаем специальную тeq  расположение опку (предтопок), вырезав eq  итательны одну реализацию из горелок.
eq Топка длина для сжигания лузги eq  пароперегрев предназначена площадь для работы с водогрейными и eq  концентрация паровыми котлами. Топливо в eq  поверхностях топку более подается eq скребковым коэффициент питателем.
Пространство eq  повреждений топки котловой под колосниковой решеткой eq  сопротивление разделено на три зоны:
зона сушки (eq  расположенных для турбоустановка влажного eq топлива давлениях);
зона предварительного eq  сопроти горения матери и газификации;
зона eq  давление окончательного сгорания и сбора eq  организация золы эффективная.
1 Тепловой eq расчет должны предтопка начнем с eq  живое определения раздел расхода топлива для eq  топл котла БКЗ-75-39-440ФБ eq  полное исходя должно из уравнения eq теплового включение баланса, кг/ч
, (3.1)
где – eq  сопротивление паро следующие-производительность котельного eq  стных агрегата, =75000 кг/ч, [5, eq  ляется табл тепловой. 8.25, стр. 260];
–КПД котельного eq агрегата золоуловителя, =81%, [5, табл. 8.25, стр. 260];
– eq  коррозии низшая числе теплота сгорания eq  регревателя топлива, =3660 ккал/кг [15335 eq  коэффициент кДж/кг сопротивление],
– количества eq тепла выбираются, сообщенное в котле eq  гидр питательной непреры воде при превраeq  скорость щении ее в пар, отнесенное к 1 кг произведенного eq  отчисления пара газоходах:
, (3.2)
где , , – соответственно eq энтальпии температура перегретого пара, eq  питательные питател увеличиваетьной и котловой воды, eq  коэффициент =3315 кДж/кг, =614 eq  штат кДж/кг наименование, =1110,8 eq кДж/кг коэффициент;
– процент непрерывной eq  расчет продувки живое, =3% [6, стр. 49].
кДж/кг (3.3)
кг/ч.
eq  типа Примем ориентировочное значение eq  гревателя температуры температурный уходящих eq газов ротора за котлом 180 °C по рекомендации ([7], eq  присосы табл затраты. 1.34, стр. 69).
2 Определим величину eq  сопротивление топочного объема по формуле [6,eq  высота табл устройство.7–3,ф.73],м3
, (3.4)
где – eq тепловое сопровождаются напряжение топочного eq  температура пространства насы,
=350·103 ккал/м3·ч eq  напряжения [407,05 Вт/м3], [6, табл. 7-1, стр. 74].
м3.
3 eq  воспламенения Определим полезно площадь eq колосниковой перехода решетки (зеркала eq  циклоны горения энтальпия) по формуле[6, ф. 7-2, стр. 73], м2
, (3.5)
где –тепловое eq  коэффициент напряжение площади колосниковой eq  длина решетки коэффициент (зеркала eq горения должно), =4000·103 ккал/м2·ч eq  график [4652 тивления Вт/м2], [6, табл. 7-1, стр. 74].
м2.
4 eq  динамический Температура выходящих продуктов eq  расход горения график из предтопка eq 1000 деления °C
5 Исходные данные для eq  коэффициент расчета углекислого предтопка приведены в табeq  режим лице 3.1.
Т а б л и ц а 3.1–Исходные eq  резкий данные золоуловителя
Наименование eq Обозн нормаачение Размерeq  выраж ность также Расчётная формула, eq  отношение способ определения Величина
1 2 3 4 5
eq  коэффициент Производительность искровые D т/час eq Задано который 75
Давл. пара в eq  теплопередачи барабане таблица Pб МПа - « - 4,4
Давл. пара за заeq  выброс движкой Р - « - - « - 4,0
Температура питательной eq  газов воды пылеприг tпв °C характеристика eq котла прим 104
Энтальпия питательной eq  температура воды выбор hпв - « - По Н-υ табл. 104,3
eq  сопротивление Температура насыщения tкип ºС характеристика eq  тепловой котла формула 255
Энтальпия кип. eq воды использованием hкип кДж/кг По Н-υ табл. eq  служащих 1110 следующие
Энтальпиянасыщ. eq  горячей пара hнп - « - - « - 2803,2
Температура eq  тележки перегретого последствия пара tпп ºС Задано 440
eq Энтальпия атраты перегретого п hпп кДж/кг По Н-υ eq  скорость табл экономайз. 3314,01
Уд. объём насыщ.eq  вход пара V” м³/кг - « - 0,05
Удельный eq  топки объём процент перегретого eq пара углеводородных Vпп - « - - « - 0,0787
Температура хол. eq  расч воздуха определение tхв ºС Задано 30
Топливо eq  выходе Задано Лузга
Т а б л и ц а 3.2–eq  потеря Характеристика задано продуктов eq сгорания сопротивление в поверхностях нагрева
eq  вседневно Наименование температура Газоходы
Размерность eq  резкий Предтопок Топка, фестон I ст. eq  передвижных пароперегрев шагиателя eq Конвективные таблиц пучки II ст. водяного экономайзера eq  определяемый Воздухоподогрева определяется
тель
I ст. водяного экоeq  некачественный номайзера Золоуловитель
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Коэффициент eq  робование избытка барабане воздуха, α - 1,3 1,4 1,45 1,5 1,55 1,57 1,62 1,64
eq Присосы коэффициент воздуха, Δα - 0,1 0,05 0,05 0,05 0,02 0,05 0,02 0,1
Коэфф. eq  случае избы таблицатка воздуха в г-а αК - 1,4 1,45 1,5 1,55 1,57 1,62 1,64 1,74
Т а б л и ц а 3.3 – Расчет eq  газов объемов готовности газов и eq  сопротивление объемных сопротивлениеeq долей создания трехатомных газов
V0В м3/кг 1,11 1,11
1,11 1,11
1,11 1,11
VН2О0 м3/кг 0,978 0,98602 0,987807 eq  чистый 0,98949 ремонта
0,9902 0,99824
VГ м3/кг 2,44 eq  робование 2,553 2,666 2,7334 eq  нормируемые 2,8236 эффективная 2,936
rRO2=VRO2/ VГ - 0,1 eq 0,0961 промышленных 0,092 0,09 0,087 eq  диаметр 0,0835 давление
rH2O= VH2O/ VГ - 0,4033 0,38623 eq  таблица 0,3705 0,362 0,3507 0,34
rп= rRO2+ rH2O
- eq  количество 0,5033 поверхностях 0,48233 eq 0,4625 включение 0,4518 0,438 eq  анализ 0,421 средн
Т а б л и ц а 3.4 – Энтальпия воздуха и eq  других продуктов сгорания

0C Hв0
Ккал/кг Hг0
eq  теплота Ккал/кг кругленными H= Hг0+ Hв0*( α-1),ккал/кг
α=1,3
100 eq 35,076 полезный 72,4 10,52
200 70,596 eq  полезной 146,52 энтальпия 21,18
300 106,782 eq  отношение 223,06 32,035
400 143,634 eq  матери 302,08 поверхность 43,09
500 eq 181,374 расхода 383,365 54,41
600 eq  смеси 219,78 показатели 466,253 65,934
700 eq  котельного 259,74 552,17 77,922
800 eq  температура 299,7 соса 641,16 eq 89,91 ебестоимость
900 339,66 731,28 eq  уловителя 101,9 защите
1000 380,73 eq  температурный 824,58 114,22
Т а б л и ц а 3.5 – Тепловой eq  проекте баланс температура котельного eq агрегата первая
Наименование Обозначение eq  дистанционный Разме предтопкарность Формула или eq  годовой обоснование Величина
1 2 3 4 5
eq  ружинные Температура положения воздуха на eq входе тепла в I ступень воздухоподогревателя t'хв ºС eq  крупным Принимаем коррозии 30
1 2 3 4 5
Энтальпия теоретически eq  ванной необходимого количества воздуха hхв eq  тепл кДж/м цена3 H-v табл. 185
eq Низкая расчет теплота сгорания eq  вателя топли всехв Qнс кДж/кг Экспертиза eq  чистый 15335
Температура уходящих eq  скорость газов годовые υух ºС Задано 180
eq Энтальпия сопротивление уходящих газов hух eq  пара кДж/кг боте H-v табл. 761
Коэффициент eq  предтопок избытка воздуха в уходящих eq  ротора газах удельный αух - Задано 1,74
Пeq отеря топливо тепла с уход. eq  предтопка газами турбоустановка q2 % (hух- αух*hхв)(100-q4)/Qнр 10,37
eq  произведем Потеря тепла с хим. недожогом q3 % eq  котлоагрегата ([6], наименование табл. 7-1, с. 74) 3
eq Потеря обосн тепла с мех. недожогом q4 % - « - 3
eq  теля Потеря завершаются тепла в окруж. eq  причем среду q5 % ([6], рис. 5-1, с. 51) 0,8
Потеря с eq  одновременно физич ределения. теплом eq шлака график q6 % ([6], стр. 51-52) 0
eq  воздуха Сумма объем тепловых потерь ∑q % q2+q3+q4+q5+q6 17,1
eq  скорость Коэффициент полезного действия eq  число котлоагрегата планируемые брутто ηкабр % eq 100-∑ итепловойq 82,8
Коэффициент сохранения eq  деления тепла химическими φ - 1- q5/( ηкабр+ q5) 0,99
Паропроизводительность тепла D т/ч eq  определение Исходные данные 75
Энтальпия eq  турбины перегретого чистая пара hпп eq кДж/кг дения - « - 3314
Полезно eq  результатам использованное постоянного тепло Qка кДж/кг ф. 2.2 eq  коэфф 2714
Полезный расход eq  расчет топлива счет Вк кг/ч Qка*D/ (Qрр* ηкабр) eq 16026,59 сопротивление
Расчётный расход eq  сопротивление топлива коэффициент Вр - « - (100- q4)/100* Вк eq  расчету 15545,79
6 Тепловой расчет eq  количества обмуровки идет предтопка eq выполним увеличения по рекомендации
[8, п. 23-4, стр. 277].
eq  тепловых Целью режим теплового расчета eq  паровых обмуровки является определение eq  улучшение темпер расчетногоатурных eq услови объемногой работы материалов eq  постоянным обмуровки холодного и толщины ее огнеупорных и eq  скорость теплоизолирующих слоев при заданных eq  рота тепловых задано потерях в eq окруж температура. среду.
Тепловой поток в eq  средн окружающую скорости среду при данной eq  атмосферного температуре внутренней поверхности eq  температуры многослойной коэффициент обмуровки eq определяется воздуха по формуле:
, (3.6)
где , , - температуры eq  ротора внутренней зона поверхности обмуровки, eq  конструкция наружной поверхности и окружающего eq  удельный обмуровку график воздуха, eq =1000 обеспечения °C
(Паспорт и инструкция по eq  выброс эксплуатации выбираем топки DG), =45 °C и =25 °C [8, стр. 277];
- коэфф. теплоотдачи от eq  график наружной параметр поверхности eq обмуровки энтальп к окружающей среде, eq  пературой Вт/(м стейших2·К):
, (3.7)
;
- суммарное тепловое eq  угловой сопротивление обмуровки, м2·К/Вт.
eq  напору Тогда запас тепловой eq поток сопротивление равен
.
Тогда eq  котла необходимое расход термическое сопротивление eq  работ обмуровки можно определить по eq  покрыты формуле коэффициент
. (3.8)
Принимаем, что eq обмуровка наименование состоит из двух eq  график слоев расч:
- огнеупорного;
- теплоизоляционного.
С eq  расчет другой стороны термическое eq  полезный сопротивление кремниевая обмуровки eq равно чистый
, (3.9)
где , - толщины слоев eq  сопротивление обмуровки график, м;
, - коэффициенты eq  длина теплопроводности материалов, Вт/м·К.
eq  температура Термоизоляц графикию обмуровки eq предтопка также выполняют из двух eq  запас слоев обработке:
1 Слой из шамотного eq  зера легковесного кирпича толщиной 250 мм eq  двух (0,25 дымовых м) с =0,2326 eq Вт/м·К температура ([10], табл. 2-2, стр. 20);
1 eq  расчет Плиты типа перлитовые на керамической eq  коэффициент связке толщиной 350 мм (0,35 м) с eq  сопротивление =0,087 график Вт/м·К eq ([10], коэфф табл. 2-2, стр. 20).
Проверяют, eq  ожидаемых подходит ическая ли данный материал в eq  поправкой качестве термоизоляционного:
.
Выбранные eq  нормируемые материалы коэффициент полностью eq удовлетворяют нарушение условиям техники eq  сопротивление безопасности годовой, согласно которым °C.
3.3 eq  влажность Тепловой расчет котлоeq  защита агрегата расчетная БКЗ-75-39eq -440 предназначена ФБ
Т а б л и ц а 3.6 – Расчет eq  итоговую топки показатели
Наименование Обознаeq  быть чение Размерность
eq  коэффициент Формула воды или обосноeq вание основное Величина
1 2 3 4 5
Коэффициент eq  увеличения избытка работе воздуха в топке αт - eq  сечение Задано 1,4
1 2 3 4 5
Присос воздуха в eq  пылеприг топку работ Δαт - Задано 0,05
eq Располаг ограниченный тепло топлива Qнр eq  расхода кДж/кг средняя Из расчтепл баланса eq  безоп 15335
Энтальпияхол.воздуха hхв eq  поправочный кДж/нм задано3 По Н-υ табл. 185
eq Потеря экономайз тепла с химическим eq  анализ недожогом таблица q3 % Задано 3
Потеря eq  веществ тепла от механического eq  кислорода недожога напор q4 % Задано 3
eq Полезное выпар тепловыделение в топке Qт eq  график кДж/кг контроля Qнр ·(100- q3-q4)/(100- q4)+ Δαт· hхв eq  годовой 14869,97
Коэффициент М - Рекомендации eq  воздуха ГРЭС годовой 0,5
Температура eq газов уменьшения на выходе из топки υ"т ºС eq  сопровождаются Принимается месту 800
Энтальпия газов на вых. h"т eq  зора кДж/нм3 По Н-υ табл. 3061
eq  сопротивление Коэф график. теплов eq эффек коэффицт экр ψ - х·ξ 0,528
Угловой eq  динамический коэфф график. х - ([11],рис. 5.3, с.57) 0,88
Коэфф.снижeq  годовой тепловоспр. ξ - ([11], табл. 5-1, с. 62) 0,6
eq  скорость Коэффициент ворота ослабления eq лучей давление трёхатомными газами кг 1/(eq  налог м·МПа поправочные) ([11], рис. 5.4, стр. 63) 4,566
eq  обеспечения Коэффициент ослабления лучей eq  котле частицами более летучей з. кзл 1/(eq м·МПа сечение) ([11], рис. 5.5, стр. 64) 0,055
eq  низшая Коэффициент топлива ослабления лучей eq  обеспечения частицами кокса кк 1/(м·МПа) eq  плавный ([11], зами стр. 64) 0,5
Эффективная eq толщина степень излучающего слоя s м 3,6·VT/FСТ eq  бумаги 5,521 число
Оптическая толщина eq  создаваемое несветящегося пламени крs - eq  явления к·р расход·s 2,5
Концентрация eq золо газоввых частиц в прод. сгорания μЗЛ г/м3 eq  коэффициент ([11], темпер ф. 3.18, стр. 40) 33,17
Коэффициент eq  разме ослабления лучей к 1/(м·МПа) кг·rП+ кзл · μЗЛ+ кк 4,53
eq  показателя Степень расчетную черноты eq продуктов выходе сгорания а - ([11], рис. 5.6, стр. 64) 0,92
eq  тепловосприят Степень запаса черноты топочной eq  ебестоимость камеры ат - ([11], ф. 5.22, стр. 66) 1,048
eq  температура Температура сечение газов на eq выходе сумма из топки υ"т ºС ([11], рис. 5.7, стр. 68) 860
eq  коэффициент Теоретическая график температура горения υа ºС eq  чества ([11], рис. 5.7, стр. 68) 1220
Полн. eq  ворота поверхн чества стен топки Fст м2 eq Конструкция передвижных 296
Теплонапряжен. экранов BQ/F eq  фициент кВт/м коэффиц2 Вр· Qт/ Fст 216,9
Удельная eq  материальный нагрузка топочного объема qл eq  непреры кВт/м скорость3 Вр· Qл/ VT 109
1 2 3 4 5
Объем eq топочного ованный пространства VT м3 eq  котельного Конструкция запасом 454
Т а б л и ц а 3.7 – Фестон.
eq  поворотной Наименование Обозначение eq  график Размерность присос Формула или eq обосн скоростьование Величина
1 2 3 4 5
eq  коэффициент Расположение приведенный труб - - Конструкция шахeq  случае матн.
Полная поверх eq  напор нагрева коэффициент H м2 - « - 62
Диаметр eq труб коэффициент d мм - « - 60
Шаги труб S1/S2 eq  сопротивление мм/мм задано - « - 300/250
Число ряд eq  турбины труб по ходу г Z2 шт - « - 4
Жив сеч для прохода газ Fг м2 - « - 21,5
Эффективная eq  скорость толщина график излучающего eq слоя таблиц S м 0,9*d*(4/π*S1*S2/ d2-1) 1,379
eq  установлен Температура треблением газов перед eq  пунктов фестоном υ' ºС Из расчёта топки 860
eq  теплота Энтальпия отрицательное h' кДж/ кг По Н-υ eq табл сопротивление. 3317,51
Тепловосприятие eq  расчет фестона график по балансу Qб кДж/ кг φ·( h"- h') eq  параметр 254,15
Энтальпия газов за eq  отклонениях фестоном приведенное h" кДж/ кг h'- Qб/φ eq 3061 находящихся
Температура υ" ºС ([11], рис. 6.5, с. 81) 788
eq  длина Темпер скоростьпароводян смеси t ºС eq  солевой Исходные данные 255
Средняя eq  температура скорость типа газов wг м/с ВрVгeq (υ+273)/(3600 сжиганияFг273) 4,65
Средн eq  скорость температура высокими газов υ ºС (υ'+υ")/2 830
eq  давление Объём доля водян eq  объем паров нагнетании rH2O - Табл. eq 0,0961 автоматическое
Объёмная доля eq  нарушение трёхато доля-мных газов и вод. паров rn - - « - eq  наиме 0,4823
Объём газ на 1кг топлива Vг нм3/кг - « - eq  должно 2,553 предназначена
Коэффициент eq теплоотдачи химводоочистку конвекцией αк Вт/м2·К eq  темпер 47*0,9*1,05*1,15 коррозии 51,08
Произведение pns 1/(eq  скорость м*МПа) p*rn*S 0,39
2+Коэффициент кг 1/(м*МПа) eq  низкий ([11], теплопередачи рис. 5.4, с. 63) 4,53
Суммeq оптич уклон толщ газов кps - кг*rn*S eq  ворота 0,625 раздел
Степ. черноты проeq  соединения д.сгор. а - ([11], рис. 5.6, с. 64) 0,46
Коэфф eq  плавный теплоотдачи количество изл. αл Вт/м2·К а*αн*сг eq 88,32 энтальпия
Коэфф тепловой eq  работ эффек выбираемт. ψ - ([11], табл. 6.1, с. 79) 0,6
eq  углеводородных Коэфф-т теплопередачи к Вт/м2·К eq  гкал ψ*(α одновременнок+αл) 83,64
eq Температурный предотв напор Δt ºС ([11], ф. 6.20, стр. 79) 575
eq  мощность Тепловоспр объем фестона Qт кДж/нм3
к*Δt*H/ Вр eq  график 191.8
Т а б л и ц а 3.8 – Первая eq  величин ступень работе пароперегревателя
eq Наименование обеспечивает Обозна-чение Размер-ность eq  рекомендации Формула коэффиц, способ определения eq  коэффициент Вели-чина
1 2 3 4 5
Расположение труб Смеш
eq  работе Диаметр аблиц труб d1/d2 eq мм/мм повреждений Конструкция 38/32
eq  агрегаты Шаги также труб шахматного eq  соединения пучка S1ш/S2ш - « - - « - 180/150
Шаг труб eq  сопротивления корид график. пучка S1к/S2к - « - - « - eq 90/90 типа
Средние шаги eq  коэффициент труб избыток S1ср/S2ср - « - - « - 113/105
Число eq  график рядов труб поверхн eq  чина нагрева котлаIст Zш/Zк шт - « - 4/6
Поверхность eq нагрева график HI м2 - « - 220
Сечение по газам Fг - « - - « - 17,9
eq  лена Сечение задано по пару f - « - - « - 0,058
eq  фаза Эффективная толщина излучающего eq  организация слоя питательный S м 0,9*d*(4/π*S1*S2/ d2-1) eq 0,357 поверхность
Лучевоспринимающая поверхность eq  производство фестона оптическая Hлп м2 Конструкция 23,6
Температ eq  коэффициент газов на входе υ' ºС Из расчёта eq  мощности фестона тепловой 788
Энтальпия Н' eq кДж бирающего/ кг - « - 3010,25
Тепловосприятие eq  степень ступ сопротивление. Qб кДж/ кг ([11], ф. 6.23, стр. 83) eq  теплоемкость 452,0
Энтальпия газов на вых H" eq  чистый кДж безопасности/ кг Н'-(Qб-Qл)/ φ +Δα*hхв eq 2556 сопротивление
Темпер газов на eq  угловой выходе тивления υ" ºС ([11], рис. 6.5, стр. 81) 643
Энтальп eq  обслуживающего пара на выходе h" кДж/ нм3 hнп+Qб* Вр/ D eq  парогенератора 3099 сопротивление
Температура t" ºС (h-s eq диаграмма отношение) 352
Средн температ. eq  витель газов график υ ºС (υ'+υ")/2 715,5
eq  ловой Объём газов на 1кг топл Vг нм3/кг eq  расчет Таблица живое объёмов 2,66
eq Объём сумм. доля вод паров rH2O - eq  график Таблица график объёмов 0,370
eq  случае Объём доля трёх-ат eq  энтальпия газов живое и вод.п-в rn - eq Таблица затвор объёмов 0,462
eq  включение Средн энтальпия скорость газов в Iст eq  баланса пароперегревателя wг м/с ВрVг(υ+273)/(3600Fг273) eq  экспертиза 5,324 тепловое
Коэф.теплоотдачи eq конв промышленности αк Вт/м2·К ([11], ф. 6.10, стр. 73) eq  обмуровка 70,67 график
Сред.уд. объём eq  екундный пара υп м3/кг (h-s диаграмма) 0,07
Средняя eq  степень скорость прохода пара wп м/с D*υпeq /3600* потерьf 24,84
Коэфф eq  необходимо теплоотдачи наименование от стенки к пару α2 eq  отклонениях Вт/м2·К ([11], рис. 6.8, стр. 85) 1400
eq  ованный Произведение предназначена pns м*МПа p*rn*S eq 0,01651 сечение
Коэффициент кг 1/(мМПа) eq  график ([11], золоуловителя рис. 5.4, стр. 63) 20
Суммарная оптическая eq  собственных толщ. продуктов сгор. кps - кг*rn*p*S 0,4
eq  коэффициент Степень расчет черн.пр. eq сгор доля. а - ([11], рис. 5.6, стр. 64) 0,33
Коэф eq  инструкция теплоотдачи график изл. αл Вт/м2·К а*αн*сг 41,91
eq  трубопроводам Коэф тепловой эффекти ψ - eq  график ([11], количества табл. 6.1, стр. 79) 0,6
eq Температура следующих стенки t3 ºС t+( ξ+1/α2)*Вр/ H*(Q+Qл) eq  электр 451,84 тепла
1 2 3 4 5
Коэфф теплопередачи К eq  вторая Вт/м2·К ψ·α1/(1+α1/α2) 62,52
eq  ступени Больший оптическая темпер. eq напор нагнетании Δtб ºС υ'- t" 436
Малый темпер. eq  котла напор количество Δtм ºС υ"- t' 425
Коэфф. перехода от eq  сопртивл против схемы к смешан Ψ - eq  расход ([11], катег рис. 6.7, стр.83) 0,96
eq Темпер учитывают напор при противотоке Δtпрт ºС (Δtб-Δtмeq  причем )/2,3* эффективнаяlg(Δtб/ Δtм) 431
Температурный напор Δt ºС Ψ* Δtпрт eq  анализ 413,76
Тепловосприятие ст. по Qт кДж/кг к*Δt*H/ Вр eq  теплоемкость 611,78 часть
Т а б л и ц а 3.9 – eq Вторая давлении ступень пароперегревателя.
eq  коэффициент Наименование график Обозна-чение Размерeq  наименование ность Формула, способ eq  общее опред общеееления Велиeq чина годовой
1 2 3 4 5
Расположение труб Корид.
eq  основное Диаметр параметр труб d1/d2 мм/мм eq  объем Конструкция 38/32
Шаги eq  проекте труб результатам S1/S2 мм/мм - « - eq 90/80 сопротивления
Число тр. по ходу eq  темпер газов число Z шт - « - 16
Поверхность нагрева H м2 - « - 350
eq  количество Сечение по газам Fг м2 - « - 11,1
1 2 3 4 5
Сечение по eq  устранения пару сопротивление f м2 - « - 0,058
eq Тем отношение-ра газов на входе υ' ºС Из eq  лузга расчёта паровI-й ступени 643
Энтальпия Н' eq  секундный кДж/ кг Из расчёта I-й ступени eq  последнее 2556 матери
Теплосодержание eq пара расход на выходе h" кДж/ нм3 eq  воды [11], раздел ф. 6.39, стр. 87] 3097
Съём eq  общее тепла в пароохл. Δhпо кДж/нм3 [11, стр. 83] 70
eq  турбины Тепловосприятие сопротивление ступе Qпе кДж/нм3 h"-h')* D/ Вр+Δhпо*D/Вр eq 457,2 изменение
Энтальп. газов на вых H" eq  график кДж/кг определим Н'-(Qб-Qл)/φ+Δα*hхв 1940
eq  защиты Тем-ра газов на выходе υ" ºС По Н-υ eq  энтальпия табл себестоимость. 526,8
eq Сред основным тем-ра газов υ ºС (υ'eq  расч +υ")/2 шаги 755
Коэф-т теплопередачи к eq  наименование Вт/м2·К ψ*(αк+αл)*α2/(αк+αл+α2) 62,52
Коeq  скорость эф-т коэффициент перехода от eq проти-во-й должно схемы к смешаной Ψ - eq  диаграмма ([11], удельный рис. 6.7, стр.83) 0,97
Больший eq  важным темпер напор Δtб ºС υ'- t" 211,8
eq  днегодовая Меньш создает темпер eq напор котловой Δtм ºС υ"- t' 203
Температурный напор при eq  график противотоке газов Δtпрт ºС (Δtб-Δtм)/2,3*lg(Δtб/ Δtм) 207,6
eq  случае Температурный напор Δt ºС Ψ* Δtпрт 201,3
1 2 3 4 5
eq  расчетную Тепловосприятие выходе сту-пени по eq теплообмену пылеприг Qт кДж/нм3 к*Δt*H/ Вр 454,5
eq  коэффициент Сравнение коэффициент тепловос-приятий eq  выбор пароперегрев. ∆Q % (Qт- Qпе)·100%/ Qт 0,62
Т а б л и ц а 3.10 – eq  температурный Вторая приборы ступень eq экономайзера должно.
Наименование Обознаeq  расчет чение завершаются Размерность eq  нажатия Формула, способ определения Велиeq  труб чина тепловой
1 2 3 4 5
Диаметр eq труб тела d мм Конструкция 32х3
eq  смеси Шаги турбины труб S1/S2 мм/мм - « - eq  даже 100/55
Сечение для прох. eq  автоматическое газов энтальпия Fг м2 - « - 9,07
Число ряд трпо eq ходу воды г-в Z шт - « - 21
Энтальп газов на eq  наименование входе фильтров во IIст экономайзера Н' кДж/кг H"+Qб/φ- Δα*hхв eq  одной 940,65
Температура υ' ºС Из расчёта ПП eq  содерж 526,8 защиты
Тем-ра eq газов удельные на выходе υ" ºС - « - 375
Энтальп eq  окисление газов турбоустановка на вых. H" кДж/кг Н'-(Qб-Qл)/φ+Δα*hхв eq  циклоны 1350,9
Тепловосприятие ступ. Qб кДж/кг eq  установки ([11], питательные ф. 6.48, стр. 89) 585,16
eq Тем сопротивление-ра воды на входе t' ºС Из eq  нормируемые тепл турбина баланса 124
Тем-ра воды на eq  днегодовая выходе t" ºС Из тепл баланса эко 187
eq  фестона Сред поверхность. температура eq газов коэффициент υ - « - (υ'+υ")/2 450,9
eq  обмуровки Тем-разагрязн исходные. стенки t3 - « - t+Δt 215,5
eq  газов Объём газ. на 1 кгтопл Vг нм3/кг Таблица eq  страховые объёмов треблением 2,733
eq Объём расч. доля вод. паров rH2O - - « - ,362
eq  тепловой Объём установка. доля трёхат. eq  определены газов и водяных паров rn - - « - eq  коэффициент 0,451 коррозии
Средняя eq скорость диаграмма газов wг м/с ВрVг(υ+273)/(3600Fгeq  чина 273) всех 7,74
Коэффициент теплоотдачи eq  расход конвекцией αк Вт/м2·К [11], ф. 6.10, стр. 73] eq  сопротивление 102,69 других
Эффективная eq толщина ожидаемых излучающего слоя S м 0,9*deq  нормируемые *(4/π* принятаS1*S2/ d2-1) 0,168
Коэффициент кг 1/(eq  чистый м·МПа) ([11], рис. 5.4, с. 63) 14,1
Сумм eq  следующие оптич живое толщина eq продуктов контролируют сгорания кps 1/(м·МПа) кг*rn*p*S 0,15
eq  напор Коэффициент одной теплоот-дачи излучением αл eq  коэффициент Вт/м2·К αн*а 5,6
Коэффициент теплоот-дачи eq  график излучением динамический а - ([11], рис. 5.6, с. 64) 0,14
eq Коэффициент часть тепловой эффективности ψ - eq  температура ([11], выходе табл. 6.1, с. 80) 0,7
Коэф-т eq  температура теплопередачи к Вт/м2·К eq  действующие ψ*(α выбираемк+αл) 97,461
eq Тем безоп-й напор на входе Δtб ºС υ'- t" eq  месту 339,8 определяется
Тем-й напор на eq  матном выходе Δtм ºС υ"- t' 251
Тем-й напор ср. Δt С (Δtб-Δtмeq  обоснован )/2,3* сеченияlg(Δtб/ Δtм) 293,5
eq Площадь пределах нагрева HЭК м2 (103· Qб·Вр)/(К·Δt) eq  ворота 198,22 удельные
Т а б л и ц а 3.11 – Воздухоподогреватель.
eq  требовательные Наименование Обозначение eq  сопротивление Размер-ость общее Формула, eq способ защита определения Величина
1 2 3 4 5
eq  коэффициент Диаметр средние труб d мм Конструкция 40eq  собой х1,5
Относительные шаги S1/d eq  газов мм/мм поправочный - « - 1,5
- « - S2/d мм/мм - « - 1,05
eq Число отключение рядов по ходу возeq  золоуловитель духа воде Z2 шт - « - 48
Живое сечен. по eq  теплоемкость газам Fг м2 - « - 5,46
Живое сече по eq  определяется воздуху общее fв - « - - « - 6,1
Температура eq газов фестона на входе в ступень υ' ºС Из расчёта eq  целью экономайз устанавливаеера. 375
Энтальпия газов на eq  зора входе в ступень Н' кДж/кг Из eq  скорость расчёта зона экономайзера. eq 1350,94 коэффициент
Энтальпия газов на eq  золоуловители выходе динамическийиз ступени H" кДж/кг eq  исходные ([11], ф. 6.66, стр. 95) 946,7
Температура eq  полная газов средний на выходе из eq ступени зона υ" ºС По Н-υ табл. 266,8
eq  рота Тепловосприятие эффективная ВП Qвп кДж/кг ([11], ф. 6.64, стр. 95) eq  состояние 402,7
Тем-ра воздуха на вх. tв' ºС eq  объем Задано график 30
Энтальп eq воздуха сопротивление на вх Нв' кДж/нм3 - « - 44,178
eq  поэтому Тем ебестоимость-ра воздуха на вых. tв" ºС ([6], eq  сопротивление табл. 7-1, стр. 74) 220
Энтальп воздуха на вых Нв" eq  график кДж/нм подходит3 Нв'- Qб/φ 326,78
eq Отнош матном кол-ва воздуха на вых. из ст. к eq  эффективная необход выбранные βвп - Воздушный баланс 1,4
eq  температура Присосы воз-ха в ступ. Δα - - « - 0,05
Средняя eq  показатели тем полное-ра воз-ха t ºС (tв'+tв")/2 125
Ср. eq температура конструкция газов υ ºС (υ'+υ")/2 eq  определение 320,9 отчисления
Скорость газов wг м/с Вр*Vгeq  график (υ+273)/(3600*Fг*273) 10,9
Объём газ. на1нм3eq  коэф топл число Vг нм3/нм3 Таблица eq объёмов текущий 2,8
Скорость воздуха wв м/с ВрV0(tвeq  темпер +273)/(3600 передвижныеFв273) 3,6
Коэффициент eq  частоты теплоотдачи от газов α1 Вт/м2·К [11, eq  производство Номограм стоимость.14] 78,12
eq Коэффициент состояние теплоотдачи к воздуху α2 eq  отчислени Вт/м обмуровка2·К [11, Номограм.13] 49,9
Коэффициент eq  суммарное теплопередачи к Вт/м2·К ξ·(α1·α2)/(α1+α2) eq  действующие 24,36 плавный
Параметр Р Р -
Δtм/(υ'- t) 0,36
eq Параметр температура R R -
ΔtБ/Δtм 1,89
Температурный напор eq  управления противотока температурный Δtпр ºС ([11], ф. 6.20, стр. 79) 175,2
eq  исходные Коэффициент ψ - ([11], рис. 6.10, стр. 96) 0,9
Температурный eq  расчетную напор эффективная Δt ºС Δtпр*ψ 157,7
eq Площадь дымовых поверхности нагрева НВП м2 (103· Qвп·Вр)/(eq  обеспечения К определяемый·Δt) 915
Т а б л и ц а 3.12 – Первая eq  создаваемый ступень экономайзера.
Наименование eq  задано Обознач пениение Размерeq ность находящихся Формула, способ опeq  чина ределения проек Величина
1 2 3 4 5
Диаметр eq  ловой труб d мм Конструкция 32х3
eq  электризация Расположение сопротивление труб - « - Шахмат
eq Относительные кроме шаги S1/d мм/мм - « - 2,5
- « - S2/d eq  турбина мм/мм график - « - 1,72
Число ряд по ходу возд. Z2 шт - « - 36
eq  стейших Живое сечение по газам Fг - « - - « - 6,9
eq  задано Температура экстремальных воды на eq входе противления t' ºС Принимаем 104
Температура eq  влажность газов определение на выходе υ" ºС ([7], eq  расход табл. 1.34, стр. 69) 180
Энтальпия газов на eq  обеспечивает выходе деаэратор из ступени H" eq кДж/кг давление Расчет топки eq  коррозии 761,42 график
Тепловосприятие ступени по eq  каждой балансу Qб кДж/нм3 ([11], ф. 6.48, стр. 89) eq  себестоимость 186,16 поверхностях
Энтальпия eq газов поверхностях на входе в ступень Н' eq  обосн кДж/нм расположение3 H"+Qб/φ-Δα*hхв 946,7
eq  запаса Температура газов на входе в eq  коррозии ступень коэффициент υ' ºС По расчету ВП eq 266,8 сопротивление
Температура воды на eq  экономайз выходе топку t" ºС ([11], ф. 6.49, стр. 90) 124
Средняя eq  выбираем температура газов υ - « - (υ'+υ")/2 eq  удельный 223,4 давление
Объём eq доля количество вод. паров rH2O - Таблица eq  обеспечение объёмов недостатков 0,34
Объём доля eq  тариф трёхатомн. газов и водяных eq  ворота паров проектное rn - - « - 0,421
eq Объём расположенных газа на 1 кгтопл Vг нм3/кг - « - eq  сопротивление 2,936 лифшиц
Скорость газов wг м/с Вр*Vгeq  таблиц (υ+273)/(3600Fг273) 7,5
Коэффициент eq  предотвращения теплоотдачи электрических конвекцией αк eq Вт/м плавный2·К ([11], ф. 6.10, стр. 73) 99,36
eq  воды Коэффициент инструкция теплоотдачи от газов α1 eq  температура Вт/м2·К ξ· αк 79,49
Коэффициент eq  зону тепловой коэф эффективности ψ - eq ([11], трубопроводам табл. 6.1, стр. 80) 0,9
Коэффициент eq  тепла теплоотда топлчи излучением αл Вт/м2·К αн*а 0
eq  сложных Коэффициент теплопередачи к eq  защиты Вт/м большей2·К ψ*(αк+αл) eq 71,54 обмуровка
Температурный напор на eq  сопротивление входе характеристика Δtб ºС υ'- t" 142,8
Температурный eq  объемного напор на выходе Δtм ºС υ"- t' 76
Температурный eq  коэффициент напор щими средний Δt ºС (Δtб-Δtм)/2,3*lg(Δtб/ Δtм) 106
eq Площадь искровые поверхности нагрева HЭК м2 (103· Qб·Вр)/(eq  годовой К обработке·Δt) 238
Определим неувязку eq  потеря теплового баланса, кДж/кг
, (3.10)
где , , , - eq  вращаемого количества котле теплоты, eq воспринятые всех лучевоспринимающими eq  сечение поверхностями рота топки, котельными eq  высота пучками, пароперегревателем и экономайзером:
, (3.11)
где – eq  чистоты =0,99 поправочный (расчет eq топки отношение);
=3317,51 кДж/кг при tух.гeq  отчисления =860 скорость °C;
=14869,972 кДж/кг (eq  параметр расчет топки).
=307,85 eq  другой кДж/кг согласно (расчет eq фестона правкой);
=611,78+454,58=1066,36 кДж/кг (eq  сопротивление расчет топливо двух ступеней eq  себестоимость пароперегр.);
=585,16 кДж/кг (eq  приборы расчет охлад второй eq ступени выбор экономайзера).
кДж/кг
% (3.12)
При eq  коэффициент правильном изменение расчете невязка не eq  подходит должна превышать 0,5%, следовательно, eq  чистоты расчет расход выполнен eq верно обеспечение.
3.4 Аэродинамический расчёт
Т а б л и ц а 3.13 – Исходные eq  автоматическое данные к аэродинамическому расчёту
eq  сопротивление Газохо относительный-
ды
Наиме-
eq нование выходе
Обозначение Размерность eq  шаги Фестон обеспечения I ступень паропереeq  сопротивление гревателя II ступень паропеeq  скорость регревателя график Поворотный гаeq зоход защит II ступень водяного eq  уклон экономайзера вычисляем в/подогр I ступень водяeq  защит ного экономайзера I ст.
eq  энтальпия в/подогр эффективная. За экономайзером
eq Газы поправочные Воздух Газы eq  тонн Воздух скорость 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14
Средняя температ. газов tr °C 824 eq  коэффициент 715,5 584,9 518 450,9 321 120 eq  температура 223,4 годовой 0 0 180
Средняя eq скорость расположение потока W м/сек 4,65 eq  определим 5,324 исходные 6,35 7,74 7,74 10,9 3,6 7,5 0 0 Диаметр труб со стоeq  площадь роны потока d мм 60 38 38 - 32 31 40 32 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
Располож.труб eq  наименование относительно чистый потока - - eq Шахматное топливо Смешанное Коридорное - eq  необходимый Шахматное график Продольное Шахматное eq  тилятором Шахматное - -
Число труб по eq  необходимый ходу коэффициент потока n шт 4 nш=4
Nк=6 12 - 21 l=2,6 48 36 0 0
eq Шаги раздел труб S1 мм 300 S1ш=180
S1к=90 90 - 100 - 60 80 0 0
S2 мм 250 S1шeq  уменьшения =180 воде
S1к=90 80 - 55 - 42 55 0 0
Отнош. поперечн eq  соединения шага к диаметру S1/d - 5,0 4,74
2,36 2,37 - 3,13 - 1,5 2,5 0 0
Отношение eq  средняя продольного удельный шага к eq диаме ступеньтру S2/d - 4,17 3,95
2,36 2,1 - 1,72 - 1,05 1,72 0 0
Параметр S1-d
S2-d - - 1,0 1,24 - - - - - 0 Т а б л и ц а 3.14 – Расчет eq  виями тяги коэффициент
А. Сопротивление газового eq  ворота тракта от топки до выхода eq  коэффициент газов сравнение из воздухоподогревателя
eq Наименование телю Обозн. Разм. eq  дистанционный Формула коэффициент Величина
1 2 3 4 5
I. Сопротивление eq  гкал фестона
Поправочний коэффициент при eq  изде шахма результаттном расположении. CsCd - ([9], eq График включающий 6) 0,84·1=0,84
Сопротивление одного eq  числе ряда трубопроводов. Δhгр Па - 0,28·9,81=2,75
Полное eq  трехатомных сопротивление фестона. ΔhI Па CsCd Δhгр·(n+1) 0,84·0,28eq  чтобы ·9,81· общее(4+1)=11,77
II. eq Сопротивление принимаем пароперегревателя
Первая eq  предтопок ступень чества пароперегревателя
Сопротивление одного eq  турбоустановка ряда. Δhшгр Па ([9], График 6) 0,364·9,81=3,57
eq  турбины Динамический годовой напор. Hg Па ([9], eq График рующих 4) 0,85·9,81=8,34
Поправочные коэфeq  газов фициенты объемного при коридорном расположении; Gs
ξгр -
- ([9], eq  щении График 5) 0,52
0,555
при шахматном расeq  теплоотдачи положении график. CsCd - ([9], График 6) eq 1·0,95=0,95 отборе
Сопротивление I ст.паро-теля. ΔhI Па CsCdΔhшгр(Пш+1)+ CsξгрHgПк eq  приведенный 3,2·9,81=31,4
1 2 3 4 5
Вторая ступень eq  максимальная пароперегревателя аблюдения
Динамический eq напор быстрозапорных. Hg Па ([9], График 4) 1,9·9,81=18,64
eq  дения Коэффициент определяется сопротивления при кориeq  других дорном расположении; ξ - CsCreξгрn 0,34·1,16·0,5·8=1,58
eq  число Сопротивление покрышкамиII ступени eq пароперегр сопротивлениеевателя Δh2 Па ξ Hg 1,58·1,9·9,81=29,43
eq  нарушение Поворот уменьшения на 90° за пароперегревателем
Секундный eq  электр объем газов Vсек м3/сек
Средняя eq  защит скорость нагнетании газов Wср м/сек
eq Динамич защита. напор Hg Па ([9], eq  сопротивление График труб 4) 2,3·9,81=22,56
Коэффициент eq  энтальпия сопр. ξ - ([9], стр. 18) 1,0
Сопротивление повоeq  тепла рота деаэратор Δh3 Па ξΔh3 1·2,3·9,81=22,56
eq Общее коэффициент сопротивление пароперегревателя с eq  средняя поправкой принимаем на эксплуатационные у ΔhII Па (Δh1+Δh2)·k+ Δh3 ((3,2+3,0)eq  температура ·1,2+2,3)· ·9,81=95,16
III. Сопротивление II eq  ическая ступени тележки водяного eq экономайзера график
Сопротивление одного ряда Δhгр Па ([9], eq  промышленности График этого6) 0,88·9,81=8,63
Поправочные коэфeq  полного фициенты при шахматном расположении CsCd - - eq  раздел 1·1=1 расчет
Сопротивление IIeq ступени средняя водяного экономайзера с поeq  температурный правкой атмосферного на эксплуатационные eq  тела условия (к=1,2) ΔhIII Па CsCdΔhгр(n+1)·k 1·0,88(21+1)·1,2·9,81=227,6
IV. eq  резкий Воздухоподогреватель поэтому
Сопротивление eq входа перв и выхода
Отношение eq  указателя сечений сечение - - F2/F1=F2F3 5,46/13,2=0,414
Коэффициент eq  уменьшения сопротивления входа и выeq  скорость хода годовой ξ - ξвх+ξвых eq 0,3+0,38=0,68 тепловой
Средняя скорость газов Wср eq  теплота м/сек общее U3тепл.расш 15,6
Динамический eq  задано напор Hg Па ([9], График 4) 6,0·9,81=58,86
eq  фестона Сопротивление сумма входа и eq выхода коэффициент ΔhI - ξ· Hg 0,68·6,0·9,81=40,22
1 2 3 4 5
Сопротивление eq  давление трения паровыми
Удельное сопротивeq  проявления ление трения Δhгр Па/м eq  исходные ([9], динамический График 3) eq 6,25·9,81=61,31 выбираем
Поправочный коэффициент на eq  резкий шерох заданооватость Сф - - 1,01
Сопротeq  служащих ивление трен.II ступ.eq  золоуловители воздухоподогреват коэффициент. Δh2 Па ΔhгрСфl 6,25·1,01·2,6·9,81=160,88
eq Общее энтальпия сопротивлII ступ.ВП с поправкой на eq  число эксплуатационные переливании ΔhIV Па (ΔhI+ Δh2)к (4,1+16,4) ·1,1·9,81=221,7
V. I eq  ограничение ступень водяного экономайзера
eq  коэффициент Сопротивление сопртивл одного ряда Δhгр Па eq ([9], удельный График 6) 0,98·9,81=9,61
eq  обеспечения Поправоч сумма.коэфф-ты при eq  подв шахмат располож CsCd - - 1·1=1
eq  коэффициент Сопротивление графикI ст. вод. экономайзера с ΔhV Па ΔhгрCsCd(n-1)к eq  фильтров 0,98·1(16+1)·2·1,2·9,81=438,5 себестоимость
VII. Самотяга в опускном eq  первая газоходе
Высота газохода Н м По eq  конструкция чертежу рекомендации 20
Самотяга на 1м выст. Δh1с eq Па/м лоуловителя ([9], График 22) eq  средние 0,73·9,81=7,16 выгода
Самотяга в опускн. eq  согласно газоходе Δhс Па Δhс‘H 0,73·20·9,81=136,36
Разряжение в eq  расч топке общее ΔhТ - Принято eq 2·9,81=19,62 определены
Общее сопротив. котла с eq  расч учетом оснащение самотяги и разряжения в eq  сопротивление топке ΔhА Па Σ(Δh1-VI)μj- ΔhVII+Δhr 1780
Сопротивление eq  коридорное газового личных тракта за eq котлом соединения.
Б. Сопротивление газового eq  необходимый тракта процент от выхода из экономайзера до eq  количества золоуловителя
Температура уходящих eq  дымососа газов работе tср °С ([7], eq табл находящихся. 1.34, стр.69) 180
Секундный eq  высота объем более газов за котлом Vсек м3/сек
eq  турных Резкий поворот на 90° с изменением eq  выхода сечения прохода
Сечения F1 м2 a1·b1 1eq ,79·3,15=5,65 общее
F2 - a2b2 0,85·3,15=2,68
Скорость eq  годовой газов доля W2 м/сек Vсек/2F2 54,2/(2·2,68)=10,1
eq  график Коэффициент сопротивления ξ - KΔ·ξ·B·C eq  идет 0,61·1·1=0,61 матери
Сопротивление поeq ворота наименование Δh1 Па ξ·Hg 0,61·4,2·9,81=25,5
Плавный eq  количества поворот диаметр на 57°
Сечение F м2 a·b 0,85·3,15·2=5,36
1 2 3 4 5
eq  расчет Скорость газов W м/сек Vсек/F eq  далее 54,2/5,36=10,1 определены
Коэффициент eq сопр выбираемотивления ξ - 0,3ά/90 eq  потока 0,3·51/90=0,19 правкой
Сопротивление поворота Δh2 Па ξ·Hg eq  газов 0,19·4,2·9,81=7,848
Изменение сечения (ά=42°eq  газов конфузор зданиях)
Сечения F1 м2 a1·b1 eq 0,85·3,15=2,68 сопроти
F2 - a2b2 1,5·1,000=1,5
Скорость eq  температура газов уровень W2 м/сек Vсек/2F2 54,2/(2·1,5)=18,1
eq  сред Коэффициент сопротивления ξ - ([9], eq  положения График произведен 7) 0,1
Динамический eq напор коэффициент Hg Па ([9], График 4) 13,4·9,81=131,45
eq  коэффициент Сопротивление часть измен. сечения Δh3 - ξ·Hg 0,1·13,4·9,81=12,75
eq  принимается Плавный поворот на 65° с изменением eq  сопрот сечения розжиг
Сечения F1 м2 a1·b1 eq 1,5·1,000=1,5 напряжения
F2 - a2b2 2,15·1,075=2,32
Скорость eq  таблица газов среднем W1 м/сек Vсек/F1 54,2/(2·1,5)=18,1
eq  деаэраторах Коэффициент сопротивления ξ - ([9], eq  скорость График деаэрационные 15) 0,7·0,81·1,1=0,62
eq Динамический наименование напор Hg Па ([9], График 4) eq  примем 13,4·9,81=131,45 предотв
Сопротивление поворота Δh2 Па ξ·Hg eq  величина 0,6·13,4·9,81=82,4
Общее сопротив. eq  налог тракта коэффициент от ВП до золоуловителя Δhв - ΣΔhμγ eq 13,2·0,96·9,81=124,6 вычисляем
Плавный поворот на 90°
eq  тепловой Сечение стейших F м2 2a·b 2·1,5·1,2=3,6
Скорость eq  содержания газов W м/сек Vсек/F 49/3,6=13,6
eq  график Коэффициент воздуха сопроeq тивления сопротивление ξ - - 0,3
Сопротивление поворота Δh1 Па ξ·Hg eq  график 0,3·9,4·9,81=27,47 больший
Резкий поворот на 15°
eq  электр Сечение F м2 a·b 1,5·1,2=1,8
Скорость eq  предтопок газов щении W м/сек Vсек/F eq 49/3,6·2=13,6 сопротивление
Коэффициент сопроeq  расчет тивления принимаем ξ - 1,4ВС 1,4·0,07=0,1
eq  поверхность Сопротивление поворота Δh2 Па ξ·Hg 0,1·9,4·9,81=8,83
eq  аблиц Резкий присосы поворот на 15°
eq Сечение обеспеченность F м2 a·b 2,1·0,9=1,89
Скорость eq  плавный газов работ W м/сек Vсек/F 49/1,89·2=12,9
eq  деаэратор Коэффициент сопротивления ξ - 1,4ВС eq  сопротивление 1,4·0,07=0,1 шахма
Динамический напор Hg Па ([9], eq График давление 4) 7,7·9,81=75,54
1 2 3 4 5
Сопротивление поeq  выброс ворота безопасности Δh3 Па ξ·Hg 0,1·7,7·9,81=7,848
Плавный eq  закрытие поворот на 45°
Сечение F м2 a·b 2,1·0,9=1,89
eq  подв Сопротивление температура поворота Δh4 Па ξ·Hg eq 0,15·7,7·9,81=11,77 коэффициент
Общее сопротивление eq  график тракта высота от золоуловителя до дымососа Δhr - ΣΔh1-4μγ eq  улучшение 5,7·0,955·9,81=52,97
В. Золоуловитель
Сечение по-щих п-в Feq  ограничение подв соединения м2 - 10,0·1,2=12,0
eq Сечение расчет короба продольное Fк м2 - eq  рекомендации 17,0·1,2=20,4 промышленных
Сечение отводящих eq  капитальные патрубков Fотв м2 - 4·1,2·1,51=7,32
Коэфф.сопр.Fкeq  расход =0,36 должно ξвх - ([9], График 8) 0,32
eq Приведенный коэффициент коэфф. сопротивления выeq  тепла хода необходимо ξвых/ - ξвых(Fотв/ Fподв)2 0,2·(7,32/12,0)2eq  увеличения =0,07
Коэфф. сопротивления eq  тепловой колена толщины 90° с закругленными кромeq ками общее перед входом в eq  неполном золоуло паровых-витель ξпов - ([9], п. eq  расположение 2-43, стр. 23) 0,3
Скорость в газопроeq  полезный воде шахма ω м/сек Vсек/ Fотв
eq Сопротивление учетом участка Δhуч Па Σξ·hд (0,32+0,07+0,3)·8,1·9,81=55
eq  состояние Сопротивление скорость собственно электроeq  ухудшение фильтров1 Δhэф Па ([9], п. 2-48, стр. 24) 15
eq  нагру Количество плавный элементов б.ц. n - eq ([9], энтальпия табл. 4, прилож. eq  давление 111) произведен 256·2=512
Расчетное eq  температура сечение всех элементов Ø250 мм F0 м2 eq  выбираем 0,05· графикn 0,05·512=25,6
eq Расчетная устройства скорость ω0 м/сек Vсек/ F0
eq  годовой Коэфф ограничение. сопротивления циклонов ξл - eq  расч ([9], п. 2-50, стр. 24) 90
Сопротивление циeq  средн клонов сопротивление Δhц Па ξл·hд 90·0,68·9,81=600,37
eq Суммарное возможных сопротивление eq  температура золоулов дымовыхителя ΣΔhзу Па Δhэф+ Δhц (15+61,2)·9,81=747,52
1eq  загрязняющих Установлен двухступенчатый комбинированный eq  другой золоуловитель коэффициент ДВП-2*16,5-бц.
(eq Выбор оценки электрофильтра приведен и eq  годовые обоснован таблица в п. 4.4 раздела «Расчет и eq  автоматическое подбор .
1 2 3 4 5
Г. Участок выход из eq  неполном золоуловителя перехода – вход в дымосос
eq  суммарное Коэфф. сопртивления двух колен 90° с eq  который закруглен определяемый. кромками на eq выходе подходит из золоуловителя Σξпов - 2·ξ90 2·0,3=0,6
eq  лоуловителя Скорость необходимый в повороте 2 ω м/сек
eq  котла Сечение собирающего eq  общее газопровода малый симметричного т-к FС м2 eq 0,785· результатеdС2 0,785·1,952=2,98
eq  сопротивл Скорость содержания в собирающем газопроeq  сумм воде ωС м/сек
Отношение ω/ ωС - - eq  обмуровка 13,2/17,7=0,75 гревателя
Отношение Fвых/ FС - -
eq Коэфф сопротивление. сопротивления eq  расход собирающего следующих симметричного тройника ξ0 - ([9], eq  скорость График 20) 0,30
Сопротивление участка до eq  тепла общего воспламенения газопровода Δhуч Па (Σξпов+ ξ0)·hд eq (0,6+0,30)·8,1·9,81=71,613 поэтому
Коэфф. сопротивeq  таблиц ления расчет сварного колена ξ45 - ξ90eq  расчтепл ·45/90 0,4·45/90=0,2
Коэфф. eq  виями сопроти температуравления eq трения требуется λ - РТ-2 0,02
Длина eq  сопротивление газопровода поправкой l м По чертежу 33
Сечение eq  избыток сборного канала тройника FС м2 - eq  быть 1,95·1,95=3,80 деаэрационные
Сечение eq ответвл объемения симметричного раздающего тeq  общее р-ка газов F0 м2 F0≈ FС/2 1,95·0,99=1,93
Отношение eq  состояние скоростей ω0/ ωС - FС/2·F0 3,80/(2·1,93)=0,98
eq  шахма Коэфф изде. сопротивeq ления нарушение тройника ξ0 - ([9], График 18) 0,1
eq  определяется Коэфф помощью. неучтенных сопротив. ξн - eq  график ([9], п. 2-43, стр. 23) 3·0,05=0,15
1 2 3 4 5
eq  срок Сопротивление автоматическое участка до eq входа ручной в дымосос Δhуч Па 110,85
2eq  подогревателей Газопроводы барабане за золоуловителем рассчитываются по eq  напор температуре и объему газов eq  задано перед перехода дымососом. eq Объем золоуловители и температура газов eq  требуется перед гидравлическое дымососом определены с eq  живое учетом присосов в электрофильтре и eq  пылеприг газопроводе рота.
Д. Сопротивление eq тракта капитальные от дымососа до дымовой eq  заключение трубы коэффициент
Диффузор (l=4м)
eq  коэффициент Сечения F1 м2 a1·b1 1,2·1,4=1,68
F2 - a2b2 2,5·1,5=3,75
eq  сечение Отношение телю l/ a1 4/1,2=3,33
eq Коэффициент себестоимость сопротивления ξ - ([9], График 11) 0,15
eq  коэффициент Скорость сопротивление газов в сечении F1 W1 eq  энтальпия м/сек Vсек/F1 49/1,68=29,2
Сопротивление eq  расход диффузора ухудшение Δh1 Па ξ·Hg 0,15·39,4·9,81=57,9
eq Плавный низкая поворот на 45°
Сечение F м2 a·b eq  длина 1,5·2,5=3,75 после
Скорость газов W eq  турбины м/сек Vсек/F 49/3,75=13,1
Коэффициент соeq  график противления поправкой ξ - 0,3ά/90 eq 0,3·45/90=0,15 средняя
Динамический н-р Hg Па ([9], График 4) eq  шамотного 8,0·9,81=78,48 аблиц
Сопротивление поворота Δh2 - ξ·Hg eq  предтопок 0,15·8,0·9,81=11,77
Плавный поворот на 90°
eq  противления Сечение таблица F м2 a·b 1,5·2,5=3,75
eq Скорость общее газов W м/сек Vсек/F eq  подходит 49/3,75=13,1 коэффициент
Коэффициент сопротивления ξ - eq  разме 0,3ά/90 0,3
Динамический напор Hg Па ([9], График 4) eq  изменение 8,0·9,81=78,48 экономайзера
Сопротивление поeq ворота годовой Δh2 - ξ·Hg 0,3·8,0·9,81=23,54
Собирающий eq  интенсивности тройник ского на 45°
Сечения Прохода Fn м2 a1·b1 1,5·2,5=3,75
Бок. отв. Fб - a2b2 eq  обслуживающего 2,3·5,0=11,5
Скорость газов W eq  чина м/сек вторая Vсек/F 49/3,75=13,1
eq Коэффициент диаметр сопротивления ξ - ([9], График 19) 0,6
eq  золоуловители Сопротивление расч собирающего тройника Δh3 Па ξ·Hg eq  устройства 0,6·8,0·9,81=47,09
Общее сопротивeq  раздел ление объем тракта от eq дымососа напор до т. Δhr Па ΣΔh1-3μγ 13,6·9,81=133,42
1 2 3 4 5
Е. eq  солевой Дымовая произведем труба
Высота eq  щении трубы (расч) Нросч м eq  сопротивление Задано увеличения 120
Диаметр eq трубы скорость dуст - - 3,6
Вход в трубу
eq  ходом Сечение таблица F м2 a·b 2,3·5,0=11,5
Скорость eq  сечение газов W м/сек 2Vсек/F 2·49/11,5=8,5
eq  обслуживающего Коэффициент коэффициент сопротивления ξ - - 1,0
eq Сопротивление график входа Δh1 Па ξ·Hg 1·3,4·9,81=33,35
eq  давления Высота раздел дым. трубы H м Hпол- Δh 120-7,8=112,2
eq  сечение Сопротивление трения и выхода из eq  результат трубы коэффициент
Диаметр eq устья предотв d м - 3,6
Уклон трубы i - (d-dн)/2eq  паротурбинные Н резкий (14-3,6)/112,2=0,0281
Секундный eq  тепл объем газов Vгсек м/сек 3 Vсек eq  энтальпия 3·49=147,0 полезно
Скорость eq газов котле W м/сек Vсек/F 147/0,785·32eq  коэффициент =20,8 выходе
Динамический напор Hg Па ([9], График 4) eq  общее 20,1·9,81=197,18
Сопротивление трения и eq  действующие выхода обобщения из дымовой eq трубы пылинок Δh2 Па
Самотяга
Самотяга 1м eq  кислорода вы-ты екундный Δhс Па/м ([9], График 22) eq  приведенное 0,34·9,81=3,335
Самотяга трубы Δhсg Па ΔhсH 0eq  результат ,34·59,4·9,81=198,16 причине
Высота eq трубы регулирование Н м - 59,4
Общее сопротивeq  сопроти ление давление трубы без учета eq  график самотяги ΔhЕ Па (Δh1+ Δh2)μγ 29,8·9,81=292,34
Общее eq  режим сопроти наимевление eq газового расчет тракта котель-ной eq  число установки работ Δhк Па ΔhА+Δhс-Δhr+ ΔhB+Δhr+ ΔhД+ΔhЕ-Δhс9- Δhс+Δhr 285,5·9,81=2800,8
Выбор eq  ляются дымососа
Расчетная произвоeq  воды дительность правкой дымососа с eq запасом тепловой 5% Qрасч м3/час 1,05Vсек eq  теплоемкость 3600 источников 1,05·49·3600=185·103
Расчетное eq  первая сопротивление с запасом 10% Нeq  ство расч аппарата Па 1,1· Δhк 1,1·285,5·9,81=3080,34
eq Поправочный сказанного коэффициент кγ -
Приведенный т.
1 Нпрeq  давление расч принята
2 Па
3 кγНрасч
4 0,864·314·9,81=2658,5
5
Тип eq  соса дымососа - - [9, График 28] Д 15½х2
Число eq  отношение оборотов дымосос n об/мин 730
eq Расчетный график режим
Производительeq  тепловых ность должны Qр м3/час - 184·103
Напор Нр Па - eq  оэфф 314·9,81=3080,34
КПД ζ % - 63
Мощность на валу Nв кВт Qр Нр/3760 ζ
eq  коэффициент Мощность теплопере электродвигателя Nм - 1,1 Nв eq 1,1·153 одной,7=169
Т а б л и ц а 3.15 – Расчет дутья
А. eq  подачи Всасывающий анализ тракт вентилятора
eq  годовой Наименование Обозн Разм. eq  расч Формула сопроти Величина
1 2 3 4 5
eq Секундный типа объем воздуха, eq  температура всасываемого приведены вентилятором Vсек м3/сек
eq  число Температура холодного воздуха tвх °С 30
eq  задано Сопротивление удержание входа в eq окно шаги с сеткой
Сечение F м2 a·b eq  энтальпия 1·2,3=2,3 эффективная
Коэффициент сопротивeq  предназначена ления ξ - Принята 1,0
Динамический eq  несгоревшего напор количества Hg Па ([9], График 4) eq 7,1·9,81=69,65 температура
Сопротивление входа Δh1 - ξ·Hg eq  розжиг 1,0·7,1·9,81=69,65 инфляцию
Поворот на 90° с закругленной eq  котла внутренней кромкой
Коэффициент eq  карман сопр затратыотивления ξ - кΔξaВС eq 0,57·1·0,85=0,485 средняя
Динамический напор Hg Па ([9], eq  тепл График расходом 4) 7,1·9,81=69,65
Сопротивление eq  температура поворота Δh1 - ξ·Hg 0,485·7,1·9,81=33,35
Резкий eq  температура поворот эквивалентный на 10°
Коэффициент eq сопр фильтровотивления ξ - кΔξaВС 1,4·0,05=0,07
eq  просеивании Сопротивление служащих поворота Δh1 Па ξ·Hg 0,07·7,1·9,81=4,905
eq  регулирование Карман Рихтера
Сечение F м2 a·b eq  уменьшения 0,91·2,5=2,28 график
Коэффициент eq сопр определеныотивления ξ - - 0,2
Сопротивление eq  возможных кармана график Δh4 Па ξ·Hg 0,2·7,1·9,81=13,73
Сопротивление eq  график трения
Длина участка l м По eq  несгоревшего черт избыточное. 14,5
Скорость eq воздуха среднем W м/сек 10,9
Коэффициент eq  виями сопр интенсивномотив. λ «нормы» 0,02
1 2 3 4 5
eq  отборе Сопротивление трения Δh5 Па l·Hg/λdэк 0,02·(14,5/1,39) eq  температура ·7,1·9,81=14,715 сопротивление
Общее eq сопротивление нергии всасывающего тракта ΔhА - ΣΔh1-5 eq  таблица 13,9·9,81=136,36 скорость
Б. Сопротивление тракта от eq  сечение вентилятора до воздухоподогревателя
Диффузор за eq  типа вентилятором следующих (l=2,2м)
eq Сечения график F1 м2 a1·b1 1,2·0,7=0,84
F2 - a2b2 1,6·1,1=1,76
eq  энтальп Скорость лена воздуха в сечении F1 W1 eq  котла м/сек Vсек/F1 25,2/0,84=30
Отношение eq  коэффициент сечений скорость - - F2 / F1 1,76/0,84=2,1
eq Коэффициент отношение сопротивления ξ - ([9], eq  факторов График количества 11) 0,27
Сопротивление диффуeq  перемещаемой зора Δh1 Па ξ·Hg 0,27·53,4·9,81=141,26
Резкий eq  собой поворот коэффициент на 90° с изменением eq сечения выгода
Сечения F1 м2 a1·b1 1,6·1,1=1,76
F2 - a2b2 eq  секундный 1,01·6,1=6,77 энтальпия
Скорость воздуха в сеeq  итоговую ченииF1 W1 м/сек Vсек/F1 25,2/1,76=14,3
eq  показатели Динамический нормирование напор Hg Па ([9], eq График конструкция 4) 12,2·9,81=119,68
Коэффициент eq  расход сопр заданоотивления ξ - ([9], График 11) eq  средняя 1,05·1·1=1,05
Сопротивление поворота Δh2 Па ξ·Hg eq  источников 1,05·12,2·9,81=125,57 питательный
Общее eq сопротивление организация тракта вентилятор - eq  необходимо воздухоподогреватель напряжения ΔhБ Па ΣΔh1-2 27,2·9,81=266,83
В. Сопротивление eq  жилым воздухоподогревателя.
Поправочные коэффиeq  ства циенты главным при шахматном eq расположении начальные CsCd - ([9], График 6) 1,02·0,94=0,96
eq  расположение Сопротивление коэффициент одного ряда Δhгр Па ,, eq  полная 0,55·9,81=5,4
Сопротивление II ст. воздухоподогревателя (eq  ределения к общее=1,05) Δh1 - CsCdΔhгр(n+1)к eq 0,96·0,56· находящихся (48+1)·1,05·9,81=256,85
Общее eq  поворот сопротивление график воздухоподогревателя ΔhВ Па Δh1 256,85
Г. eq  температурный Сопротивление тракта горячего eq  выявлены воздуха гидравлическое
Температура eq горячего общее воздуха tгв °С - 220
Секунд объем eq  наименование горяч разме. воздуха Vсек м3/сек
eq  выбросов Резкий поворот на 90° с изменением eq  новками сечения отчислени
Скорость eq  стейших воздуха степени W2 м/сек Vсек/2F1 50,2/2·2,47=10,2
eq  себестоимость Коэффициент сопротив. ξ - ([9], eq  соответственно График баланса 15) 0,56
1 2 3 4 5
Динамический eq напор давление Hg Па ([9], График 4) 2,8·9,81=27,47
eq  прохода Сопротивление коэффициент поворота Δh - ξ·Hg 0,56·2,8·9,81=15,38
eq  воды Плавный поворот на 90°
Сечение в eq  тогда повороте анализ F м2 a1·b1 2,47·1=2,47
eq Скорость сопротивление воздуха W м/сек Vсек/2F1 eq  электроэнергии 50,2/2·2,47=10,2 новками
Коэффициент сопроeq  тепла тивления ξ - ([9], График 15) 0,3
Сопротивление повоeq  график рота поэтому Δh2 Па ξ·Hg 0,3·2,8·9,81=7,848
eq Секундный сечение расход первичного eq  воды воздуха первая Vперв м3/сек Из eq  производство расч. пылеприготовлeq  тележки ения исходные 14,8(273+381)/273=35,8
eq екундный паров расход вторичного eq  нарушение воздуха щими Vвт - Vсек - Vперв 60,2-36,8=14,4
eq  сопротивление Сопротивление шиберов
Сечения F1 м2 πD2/4 0,785·0,6242=0,305
F2 - a2b2 0,3·0,6=0,18
eq  ружинные Скорость сопротивление воздуха W1 eq м/сек динамический Vсек/2F1 14,4/2·0,505=23,6
W2 - Vсек/4F2 14,4/4·0,18=20
eq  сопротивление Коэффициент выбираем сопротивления ξ - ([9], eq  ружающей График 15) 0,1
Сопротивление по-т. Δh3 Па ξ·Hg eq  динамический 0,1·(15,2+11) изменение ·9,81=25,5
eq Плавный коэффициент поворот на 90°
Сечение F1 м2 πD2/4 0,785·0,6242=0,305
eq  потеря Скорость температура воздуха W м/сек Vсек/F 23,6
eq  сопротивления Коэффициент сопротивления ξ - ([9], eq  число График сумма 15) 0,3
Сопротив. eq поворота произведен Δh2 Па ξ·Hg 0,3·15,2·9,81=45,13
Сопротивление eq  расход трения коэфф на 1-ом участке
eq  сопротивление Сечение F м2 πD2/4 0,785·0,6242=0,305
eq  ходит Длина инструкция уч-ка l м По eq чертежу номинальная 17
Эквивалентный диаметр dэ м - eq  таблица 0,624 кислорода
Сопротивление трения 1-eq  дымососа го участка Δh5 Па λlHg/ dэ 0,02·17·15,2·9,81/0,624=81,4
eq  коэф Сопротивление выхода трения на 2-eq ом докуме участке
Сечение F м2 4ab eq  число 4·0,6·0, пром3=0,72
Длина уч-ка l м По eq  шахма чертежу 5
Эквивалентный диаметр dэ м 2eq  обеспечения ab/(a+b окружающего) 2·0,6·0,3/(0,6+0,3)=0,4
eq Сопротивление резкий трения 1-го eq  график участка количество Δh6 Па λlHg/ dэ 0,02·5·11·9,81/0, 4=27,47
eq  надежной Раздающий короб
Сечения Fn= Fk м2 πD2/4 2·0,185·0,6242=0,61
Fотв - a2b2 4·0,6eq  средняя ·0,3= сумма0.72
Скорость eq воздуха плавный W м/сек Vсек/F 23,6
Коэффициент eq  вторая сопр коэффициентотивления ξ -
Динамический eq  температура напор Hg Па ([9], График 4) 15,2·9,81=149,11
eq  согласно Сопротивление отношение поворота Δh6 - ξ·Hg eq 1,24·15,2·9,81=184,428 запасом
Сопротивление сопел Δh7 Па Из eq  заработную расч воздуха. пылеприготовлeq  зона ения 56,4·9,81=553,28
1 2 3 4 5
Плавный eq  текущий поворот большей на 90°
Сечение F м2 4ab eq 4·0,6·0,3=0,72 тепловой
Скорость воздуха W eq  каждой м/сек определим Vсек/F 20
Коэффициент сопроeq  увеличения тивления ξ - 0,3α/90 0,3
Динамический eq  абсолютная напор коэффициент Hg Па ([9], График 4) eq 11·9,81=107,91 собственных
Сопротивление поворота Δh8 - ξ·Hg eq  обычно 0,3·11·9,81=32,37 другой
Плавный поворот на 90°
eq  газов Сечение F м2 4ab 1,3·0,0685·4=0,356
Скорость eq  тивления воздуха газов W м/сек Vсек/F 40,3
eq Коэффициент искровые сопротивления ξ - eq  обобщения кΔξВС отношение 0,4
Динамический напор Hg Па ([9], eq  возможных График 4) 45·9,81=441,45
Сопрот. eq  температурный поворота экспертиза Δh9 - ξ·Hg 0,4·45·9,81=176,58
eq Общее барабане соп-ие гор. возд Δhг Па ∑ Δh1-9 eq  питательные 117,2·9,81=1149,73 атраты
Е. Разрежение в топке
eq  отношение Высота газового столба Н м По чертежу 9,0
eq  тепла Разрежение ограничение в топке hт=2,0 eq мм·в·ст показатели. ΔhЕ Па hт +0,95Н (2,0+0,95·9) eq  робование ·9,81=104 относительные
Общее сопротивление eq  топл воздушного тракта Δhк Па hА+ΔhБ+ΔhВ+
Δhr+ΔhD-ΔhЕ 254,5·9,81=2496,6
eq  недостатков Выбор сопротивление вентилятора
eq Расчетная конструкция производительность eq  график вентилятора число с запасом 5% Qрасч м3/ч eq  экономайз 1,05·Vсек·3600 1,05·16,7·3600=63,16·103
eq  сечение Расчетное напряжения сопротивление с eq запасом теплоемкость 10% ΔНрасч Па 1,1Δhк 1,1·254,5·9,81=2746,8
eq  полезной Поправочный средний коэффициент кγ - eq  данного (273+tхв)/( 273+tхор) (273+30)/( eq  число 273+20)= вторая
=1,033
eq Приведенное кремниевая расчетное сопротивление Δhпрeq  коэффициент расч механизмы Па кγНрасч 1,033·280·9,81=2835,09
Тип eq  энтальпия вентилятора - - ([9], график 46) eq  коэффициент ВДН расход-12,5-11
Число eq оборотов систем n об/мин 970
Расчетный eq  типа режим выбираются
Производительность Qрасч м3/eq  расход час - 63164
Напор Нeq  сопротивление расч цена Па - 1118
КПД ζ % - 80
eq Мощность состояние на валу Nв кВт Qр Нр/3670 ζ 23,4
eq  ределяемую Мощность избыточное электродвигателя Nм кВт 1,15 Nв eq  отношение 24,57
Запасы:
по производительности β1eq  обеспечение =1,05 среднем
по напору β2=1,1
по eq мощности ступени электродвигателя β3=1,15
4 eq  необходимый Расчет другой и подбор вспомогательного eq  турбины оборудования для котлоагрегатов и турбоустановки
4.1 eq  исходные Тягодутьевая зданиях установка eq котлоагрегата номинальная БКЗ-75-39-440ФБ
eq  пунктов Воздух температура, необходимый для горения, eq  чертежу засасывается через всасывающий eq  быть короб выбросов из верхней eq зоны сопротивление котельного отделения, где его eq  численность температура себестоимость несколько выше, и eq  сопротивления нагнетаетсядутьевым вентилятором по воздуховоду в eq  управления воздухоподогреватель работников. После eq воздухоподогревателя обобщения горячий воздух eq  учитывают разд сопротивлениееляется на три потока.
eq  газов Часть воздуха (первичный eq  сопротивление воздух шахмат) подается под eq колосниковую годовой решетку в первую eq  первая зону тепловосприят горения, где происходит eq  постоянным высушивание топлива, и во вторую eq  температурный зону общее горения, где eq топливо сопротивление при воздействии высокой eq  устройства температуры после и первичного воздуха eq  низкий газифицируется и частично сжигается.
Для eq  тепловой сжигания устройства газа над eq слоем расчет топлива подается eq  заземляющему вторичный коэф воздух.
Полное eq  часовой сгорание продуктов горения eq  наименование обеспечивает выбор третичный eq воздух сопротивление.
При каждом изменении eq  расчетная нагрузки нормируемые котла необходимо eq  защиты изменять количество eq  каждой воздуха выбор подаваемого в eq топку использование, и напор, создаваемый eq  скорость дымососом давлениях, т.е. автоматически регулировать eq  ходом дутье и тягу во избежание eq  график ухудшения разме КПД котла и eq перерасхода деления электроэнергии на тягодутьевую усeq  данной тановку коэф.
Произведем расчет и eq  исследуемый выбор дымососа по методике в следующей eq последовательности включение:
1 Подсчитаем расход eq  коэффициент газов шахматное у дымососа, м3/с
, (4.1)
где – eq  исходные расчетный расход топлива, eq  энтальпия =9,69 газов кг/с;
– eq объем веществ продуктов горения на 1 кг eq  скорость топлива коэффициент при избытке воздуха за eq  больший воздухоподогревателем, =2,963;
– присос eq  график воздуха аналогично в газопроводах за eq воздухоподогревателем определение, =0,05;
– теоретическое eq  толщины количество теоретическое воздуха на 1 кг топлива, eq  важным =1,11 м3/кг;
– температура газов у eq  обеспечение дымососа изменение:
, (4.2)
где и - eq избыток давление воздуха в уходящих eq  выраж газах сопротивление (за воздухоподогревателем) и их eq  приборы температура, =1,64 и =180 °C (см. eq  показатели раздел давлениях «Выбор и eq тепл типаовой расчет котлоагрегата»).
eq  стопорных Тогдарасход турных газов у дымососа eq  температ составит:
м3/с.
2 Определим расчетную eq  главными производительность уровень машины, м3/ч
, eq (4.3) скорость
где - расход газов при eq  шахма номинальной внедрение нагрузке котла, eq  график =47,39·3600=170604 м3/ч;
- коэфф. запаса по eq  водяного производительности коэффициент, =1,05 по ([9], стр. 36);
- eq барометрическое чина давление, =740 мм рт. ст. по ([9], eq  число график таблица 23).
3 Определим расчетное eq  газов полное давление машины, Па
, eq  важным (4.4) общее
где - коэфф. eq запаса сопротивление по давлению, =1,1 по [9, стр. 36];
- перепад eq  средняя полных которых давлений в тракте при eq  удельный номинальной нагрузке котла, eq  расход =198,18 коэффициент кГ/м2eq =1944 динамический Па (см. раздел «Аэродинамический eq  коэффициент расчет таблиц котлоагрегата»).
eq  топл кГ/м2 (4.5)
Чтобы eq  определим определить энтальп, удовлетворяет ли eq данная матном машина требуемым eq  расход значениям графики , необходимо предварительно eq  сопротивление привести к тем условиям (удельный вес eq  выбираем перемещаемой коэффициент среды), для eq которых темпер заводом-изготовителем дается eq  ределения характеристика сумма машины, по формуле
, eq  обозн (4.6)
где , (4.7)
Здесь - eq  затраты удельный топки вес газов при 0°C и 760 мм рт. ст., eq =1,17 срок
по [9, график 22];
Т – абсолютная eq  зора температура температура газов у дымососа, eq  трубы Т=175,56 °C;
ТЗАВ – абсолютная температура eq  основании воздуха автоматическое по заводской eq характеристике давление машины, ТЗАВ=200 °C
eq  поворот кГ/м количество2 (4.5)
Выбираем eq  расчет дымосос двустороннего всасывания по eq  коэффициент рекомендациям капитальные
[9,граф.28] типа eq Д треблением-15½*2, n=730 об/мин, ηЭ = 63 %
4 Вычисляем мощность, eq  автоматическое потребляемую дымососом, кВт
; (4.6)
.
5 Определяем eq  избы расчетную турбоустановки мощность eq электродвигателя прим, кВт
кВт (4.7)
Выбираем eq  разме электродвигатель стенки по и принимаем к установке eq  пожароопасных асинхронный электродвигатель типа 4eq  результате А315М2У предтопка3 с РНОМ=200 кВт.
eq Произведем пунктов расчет и выбор eq  расчет дутьевого сопротивления вентилятора по методике [9, §1, стр. 35] в eq  стоимость следующей последовательности:
1 Определим eq  сечение количество реализацию холодного eq воздуха устанавливае, засасываемого дутьевым eq  быть вентилятором безопасности, м3/с
, (4.8)
где коэффициент eq  регулируе избытка воздуха в топке, =1,4 (см. eq  пени раздел выхода «Выбор eq итепловой сопрот расчет котлоагрегата»);
– eq  данные присосы напор воздуха в топке, eq  график =0,05 (см. раздел «Выбор eq  выбираем итепловой частоты расчет eq котлоагрегата сопротивление»);
– относительная утечка eq  диаграмма воздуха дующие в воздухоподогревателе, принимается eq  коррозии равной присосу в нем по газовой eq  полное стороне переведенные, =0,05 (см. eq раздел перв «Выбор итепловой eq  сечения расчет тепловоспр котлоагрегата»).
Тогда eq  чение количество холодного воздуха
м3/с.
2 eq  предназначена Далее наименование расчет eq вентилятора подготовкой аналогичен расчету eq  безопасности дымососа график, поэтому приведем eq  средств лишь окончательные данные:
eq  текущий =63164 коэффициент м3/ч;
=103,6 eq кГ/м разме2;
=113,96 кГ/м2;
=1,2;
eq  щиты =136,29 потеря кГ/м2;
=23,4 кВт;
eq  давление =24,57 кВт.
Выбираем дутьевой eq  скорость вентилятор скорость по рекомендациям [9, eq график возможность 46] типа ВДН-12,5-11, neq  шахмат =970 коэффициент об/мин, ηЭ=80%.
eq  питательный Выбираем электродвигатель по и принимаем к eq  подв установке установка асинхронный eq электродвигатель температура типа 4А225М8У3 с РНОМ=30 кВт.
4.2. eq  коэффициент Питательные необходимо устройства котельной eq  рота установки
Питательныенасосы eq  обеспечивает выбираются средняя по производительности и eq полному поправочные напору. При определении eq  направленные производительности перв питательныхнасосов eq  график следует учитывать расход на eq  расчету питание предотв всех eq паровых запас котлов, на непрерывную eq  асинхронный продувку энтальпия, на пароохладители, редукционно-охладительные и eq  фициенты охладительные установки.
Определим eq  удельный расчетный стенки напор eq питательного текущий насоса, руководствуясь
[11, п. 11.3, стр. 232];
, eq  график (4.9) относительные
где – избыточное давление в eq  график барабане котла, =4,0 МПа;
– запас eq  оэфф давления воды на открытие eq предохранительных рекомендации клапанов, принимаeq  шаги ется ствует равным 5% номинального eq  средняя давления в барабане котла, =0,2 МПа;
– eq  часть сопротивление выброс водяного eq экономайзера собой, =0,17 МПа;
– сопротивление eq  обеспечение регенеративных энтальпия подогревателей высокого eq  шаги давления (на проектируемой ТЭЦ данный тип eq  трубопроводам подогревателей полезной отсутствует), eq поэтому температура=0 МПа;
– сопротивлениепитательных трубопроводов от eq  сопротивление насоса коэффициент до котла с учетом сопротивления eq  дятся автоматических регуляторов питания eq  промышленным котла капитал, =0,2 МПа;
– сопротивление eq всасывающихтрубопроводов график, =0,01 МПа;
– давление, eq  всас создаваемое несгоревшего столбом воды, eq  плавный равным по высоте расстоянию eq  отношение между ожидаемых осью eq барабана тивления котла и осью eq  напору деаэратора типа, =0,095 МПа;
– давление в eq  расход деаэраторе, =0,12 МПа;
1,1 – коэффeq  лузга ициент выбираем запаса.
МПа.
eq Определим реле расчетную производительность eq  последствия питательных тогда насосов с электроприводом, м3/ч
м3/ч eq  интенсивности (4.10)
Выбираем питательный eq  отвод электронасос таблица для котлов с eq давлением теплота пара до 13,7 МПа по рекомендации ([3], eq  ованный табл коэф. 5.3, стр. 368) типа eq  расчетное ПЭ-100-56, V=100 м3/ч, Н=540 м, neq  матического =2965 сопротивление об/мин, Neq =232 случае кВт, ηе=66%.
4.3. Деаэрационные eq  определены установки пара.
Для дегазации и деаэрации eq  скорость воды на тепловых электростанциях eq  энтальп прим шахматеняют eq термическую годовой деаэрацию, которая eq  низкая осуществляется гкал в деаэраторах атмосферного eq  воде типа, работающих при абсолютном eq  текущий давлении типа 0,12 МПа. Вода eq подогревается острому до 104 °C (температура кипения при 0,12 eq  поверхность МПа передвижные). Чтобы горячая eq  бумаги вода при входе в питательный eq  температура насос теплопередачи не вскипала и eq насос подв мог надежно подавать в eq  управления котел полезно воду высокой eq  выпар температуры, должно быть eq  сопртивл обеспечено приготовления давление eq воды перемещаемой перед насосом eq  эффективная больше коэффициент того давления, при eq  таблица котором происходит eq  также образование пунктов пара при eq данной докуме температуре.
В связи с eq  новками этим одной деаэраторы устанавливают на eq  газов сравнительно большой высоте над eq  более питательными горячей насосами.
Так как на eq всас исходные питательного электронасоса eq  переливании поступает ступени вода в объеме 85 м3/ч, то eq  поверхность деаэратор должен готовить eq  сечение такое система же количество eq воды число плюс некоторый eq  правкой запас обычно. Следовательно, выбираем eq  дымовая деаэратор, руководствуясь (Лифшиц, eq  фаза табл приборы. 13-2, стр. eq 240), график типа ДСА-100/50 eq  коэффициент производительностью результатам 100 т/ч и полезной емкостью eq  атмосферного бака 50 м3.
4.4 Золоуловители
Содержащаяся в eq  расчет дымовых результате газах eq летучая редняя зола и частицы eq  температура несгоревшего потерь топлива оказывают eq  обеспечения вредное влияние на окружающую eq  возможность среду количество, наносят eq ущерб затраты промышленным и жилым eq  всас объектам объем.
В связи с этим eq  формула борьба за чистоту воздушного eq  проек бассейна ство и улучшение eq санитарно-гигиенических автоматическое условий промышленных eq  среднегодовая городов типа является актуальной eq  быть задачей. Основными мероприятиями в eq  защиты этом расход направлении явeq ляются углеводородных:
глубокая очистка eq  паров дымовых запасом газов от золы;
eq  коэффициент устройство высоких дымовых eq  расход труб одну в соответствии с «eq Санитарными статического нормами проектирования eq  ренней промышленных график предприятий» для отвода и eq  объем рассеивания дымовых газов на eq  процесс значительное расчет расстояние от проeq мышленного постоянным объекта и населенных eq  наименование пунктов атраты;
создание санитарно-защитных зон eq  тической между электростанцией и жилым eq  газов массивом неисправность.
Наиболее eq кардинальным результатам решением защиты eq  общее воздушного определим бассейна от выбросов eq  способ золы и мелкодисперсной пыли eq  общее является несгоревшего мероприятие, eq отмече эффективнаянное в п. 1.
Для этого на электростанциях eq  работы применяют перемещаемой специальные золоулавлиeq  конв вающие устройства (золоуловители) eq  включение следующих сепаратор типов:
eq циклоны чина и батарейные циклоны;
eq  сечение мокропрутковые определены аппараты системы ВТИ;
eq  срок электрофильтры;
Наиболее эффективная eq  треблением очистка состояние дымовых eq газов самотяга от пылеугольной золы при eq  цена средней технические и большой паропроизводительности eq  экстремальных котлов достигается в электрофильтрах. eq  количество Поэтому автоматическое часто eq применяются регулирование электрофильтры типа ДВП (eq  экономайзера дымовые автоматическое, вертикальные, пылевые) – eq  щими стальные, двух-, трех или eq  рота четыре теплахсекционные eq аппараты расход с вертикальным ходом eq  годовой газов последствия, предназначаются для улавливания eq  химическими пыли из дымовых газов при eq  других температ сечениеурах не выше 250 °C.
eq Двухступенчатые водяного комбинированные золоуловители eq  чистый ДВП-бц числе, ДГП-бц применяются при eq  общего повышенных санитарных требованиях к eq  энтальп очистке увеличения,
КПД 96-98%, а eq также скорость при высокой запыленности eq  увеличения газов длина – больше 20 г/нм3
(для eq  коэффициент проектируемой ТЭЦ, сжигающей твердое eq  отборе топливо число – лузгу с eq содерж расходанием золы eq  реализацию 8,52%, расчетную по расчету запыленность – 33 eq  являются г/нм3, см. раздел «Выбор и eq  сечения тепловой ренней расчет eq котлоагрегата количество»), поэтому по рекомендациям
[§ 2, стр. 58] принимаем к установке eq  коэффициент золоуловитель двухступенчатый типа ДВП-2-16.25-бц.
4.5 Химическая eq водоочистка безопасности.
Безаварийная и eq  график экономичная эксплуатация оборудования ТЭЦ в eq  паров значител чистыйьной степени eq обуславливается ружающей комплексом технологических eq  коэффициент мероприятий коэффициент, определяемых термином «eq  конв водно-химический режим».
Водно-химический eq  предотв режим приведенный ТЭЦ обеспечивается:
eq подготовкой произведение химически обессоленной и химeq  общее ически принимаем очищенной воды;
eq  задано коррекционной обработкой питательной и eq  график котловой атмосферном воды;
eq антикоррозионной фициенты защитой оборудования и eq  выхода трубопроводов топл;
удалением коррозионно-активных eq  присосы газов термическим и химическими споeq  включающий собами увеличения;
выведением eq солей скорость с помощью продувок eq  удельная котлов график;
консервацией оборудования на eq  одновременно время простоев оборудования;
eq  подогревателей постоянным быть контролем eq качества сопротивление воды, пара и eq  численность конденсата чение;
контролем за внутренним eq  лоуловителя состоянием поверхностей нагрева;
eq  количество своевременным цена выполнением eq химических ступени очисток оборудования.
eq  количество Водно-химический следующей режим поддерживается eq  необходимо качеством воды, которое eq  коэф должно отнош соответствовать eq требованиям оснащение действующих нормативных eq  случае докуме коэффициентнтов и обеспечивать работу eq  пара оборудования без повреждений и снижения экоeq  ределяемую номично подачисти. Ухудшение eq качества общее воды приводит к eq  технические образованию типа отложений солей и eq  затраты продуктов коррозии в тракте ТЭЦ, что eq  нарушение ухудшает газов теплопередачу, eq увеличивает удельная гидравлическое сопротивление и eq  этим приводит лифшиц к перерасходу топлива.
eq  исследуемый Показатели качества воды и eq  давлениях пара потерь представлены в таблице 4.5
Т а б л и ц а 4.1 – Нормируемые eq показатели сечение качества питательной воды при eq  коэффициент гидрази должноно-аммиачном и фосфатном eq  следующей режимах
Наименование показателя eq  уменьшения Значение выбросам показателя
4 МПа
1 2
eq жесткость расчету, мг-экв/дм3 не более 1
eq  стоимость кремниевая динамический кислота, мкг/дм3 не eq  часовой более 120
натрий, мкг/дм3 не eq  углеводородных нормируется сопротивление
кислород, eq мкг/дм подв3 не более 10
аммиак, eq  нагнетании мг/дм оптическая3 не более 1,0
гидразин, eq  стные мкг/дм3 100-150
рН, усл. ед. 9,1 ± 0,1
соединения eq  коэффициент железа паемости, мкг/дм3 не eq более затвор 20
соединения меди, eq  диаметр мкг/дм график3 не более 5
сумма eq  приведенное нитритов и нитратов, мкг/дм3 не eq  температура более регулирующих 20
нефтепродукты, eq мг/дм график3 не более 0,3
Ограничение eq  кислорода жесткости виями питательной воды eq  матери вызвано необходимостью снижения eq  конструкция образования коэффициент шлама в eq котле вторая и предотвращения его прилeq  коэффициент ипания потеря к поверхностям нагрева.
eq  расчет Нормирование содержания кремнекислоты eq  коэф необходимо инфляцию для обеспечения eq чистоты подв насыщенного пара, eq  собирающий которое прохода зависит от кремнеeq  устанавливаем вого содержания как котловой, так и eq  полом питательной обработке воды.
eq Ограничение теля количества аммиака, eq  пара практически веществ полностью переходящего в eq  фестона котле в пар, вызвано необходимостью eq  фильтров защиты средние от протекающей в eq присутствии тогда кислорода аммиачной eq  способ коррозии график медьсодержащего eq  урбиной оборудования и предотвращения загрязнения eq  температура конденсата расстояние соединениями eq меди напору.
Нормирование качества eq  искровые насыщенного низкая и перегретого пара eq  коэфф необходимо для предотвращения заноса eq  тепловосприят солями предтопок пароперегревателей и eq проточной котельного части турбин.
Т а б л и ц а 4.2 – eq  резкий Нормируемые присосы показатели качества eq  нагру насыщенного и перегретого пара.
eq  определим Наименование сопротивление показателя eq Значение температура показателя
4 МПа
кремниевая eq  расчет кислота полезной, мкг/дм3 не более 25,0
eq  диаметр натрий, мкг/дм3 не более 25,0
рН, усл. ед. не eq  лишь менее паемости 7,5
Для обеспечения eq надежной обслуживающего и экономичной работы eq  величин котлов сопротивление и обеспечения качества eq  далее пара согласно нормам eq  другой качество выбираем котловой eq воды следующие при работе на гидразиeq  энтальпия но-аммиачном теплопере и фосфатном режиме eq  выходе должно быть следующим:
Т а б л и ц а 4.3 – Нормируемые показатели качества котловой воды
eq  безоп Наименование температура показателя eq Значение чина показателя
4 МПа
кремниевая eq  сопротивление кислота скорость, мг/дм3
чистый eq  секунд отсек
солевой отсек не eq  расход более воздуха 2,2
не более 9,0
eq фосфаты автоматическое, мг/дм3
чистый eq  темпер отсек ступени
солевой отсек не eq  паро более 2,0-6,0
не более 30,0
рН, усл. ед
eq  использованием чистый график отсек
eq солевой ступень отсек не ниже 9,3
не eq  общее выше расчет 11,2
щелочность фф/общ,
eq  коэффициент мг-экв/дм3 Щфф ≥ 0,5 Щобщ
Назначение химeq  безопасности ической перепад водоочистки.
eq Основным холодного назначением химической eq  электр водоочистки прим является подготовка eq  скорость воды для питания паровых eq  аблиц котлов самотяга среднего eq давления температурный 4,0 МПа.
4.6. Тепловой контроль и eq  планируемые автоматика положения ТЭЦ
Автоматизация технологических eq  поправочный процессов на тепловых электростанeq  поправочный циях тогда имеет eq своей результат целью повышение eq  график надежности сопротивление и экономичности работы eq  необходимый оборудования, а также уменьшение eq  некачественный количества воздуха обслуживающего eq персон устанавливаемала и улучшение условий его eq  мероприятий труда учитывают.
Автоматизация современных eq  правкой тепловых электростанций заключается в eq  питательные автоматическом изменение регулировании eq всех пунктов непрерывных процессов (eq  деаэраторах горение выходе, питание котла и др.), а eq  смеси также в автоматическом управлении eq  необход отдельными расход операциями.
eq Система коэффициент автоматического управления при eq  ступени нормальной расчету эксплуатации электростанции не eq  указателя требует вмешательства обслуживающего eq  принимаем персонала плиты; обязанностью eq персонала динамический является только eq  промышленных наблюдение поправкой за результатами работы eq  острому автоматических устройств и их состоянием.
Для eq  ределения нормальной обеспечивали работы eq современного раздающий энергетического оборудования eq  конструкция паротурбинной увеличения электростанции с парогенератором на eq  черноты твердом топливе с паровыми eq  меньш турбинами питательный, имеющими eq промышленные начальные и регенеративные отборы, требуется eq  ружинные контролировать количество около 1000 eq  организация переменных величин, из которых eq  плавный около величина 100 величин eq должны электрического иметь надежную eq  вторая автоматическую задано стабилизацию.
Для обеспечения eq  таблица бесперебойной и надежной эксплуатации eq  ремещении многочи сопротивлениесленных и eq сложных автоматическом элементов оборудования eq  средняя тепловой пара электростанции служат eq  окисление приборы теплового контроля.
Эти eq  одну приборы сечение показывают в eq любой увеличения момент времени eq  концентрация параметры таблиц работы отдельных eq  динамический агрегатов, механизмов или узлов на eq  потеря электростанции тивления и позволяют eq судить поэтому о возникающих отклонениях от eq  схема параметров скорость при нормальной эксплуатации eq  турбины всех элементов оборудования eq  годовой электростанции подв.
Параметры, eq подлежащие промышленных контролю при работе eq  прохода котлоагрегата сечения.
Котельные агрегаты eq  тепловое оборудуют постоянно действующими eq  процесс приборами секундный, которые eq контролируют общее следующие важнейшие eq  график параметры сумма:
давление пара в eq  суммарная барабане котла или на выходе из eq  сброс пароперегреват которыхеля, а также eq давление заключение питательной воды до eq  таблица регулирующей дистанционный задвижки;
уровень eq  себестоимость воды в барабане котла. Для eq  скорость надежного нарушениеконтроля полоeq жения сопротивление уровня воды к eq  зону рабочему инструкция месту машиниста eq  эквивалентный котла выводят обязаeq  график тель щениино два сниженных eq указателя шахма уровня;
паропроизводительность котельного eq  устройство агрегата чистоты, определяемую показаниями eq  зона парометров, устанавливаемых на паропроводах eq  число котла газопроводы;
расход eq питательной выбираем воды на котел, eq  горячей определяемый золоуловителяповодомеру;
температуру eq  электрического пара за пароперегревателем;
разрежение в eq  устройство верхней динамический части eq топки энтальпия;
температуру уходящих из eq  подогревателей котельного расч агрегата дымовых eq  конструкция газов для наблюдения за загрязненностью наeq  запас ружных ухудшения поверхностей eq нагрева высота и определения К.П.Д. котельного eq  необходимый агрегата вторая;
содержание кислорода (О2) или eq  тельного углекислого газа (СО2) в газоходах для eq  сечение того быть, чтобы eq знать асинхронный, правильно ли идет eq  давлениях процесс также горения;
давление eq  расход жидкого топлива после регулирующих eq  сечение клапанов коэффициент - для наблюдения за eq рабо температуратой мазутных форсунок;
eq  присосы температуру схема горячего воздуха eq  температурный перед предтопком;
давление eq  уменьшения первичного наименование воздуха eq перед годовойпредтопком;
силу eq  фестон тока хода всех электродвигателей eq  плавный топливоподающей установки.
eq  степени Регулирование некачественный тепловой eq нагрузки мощность котла:
давление eq  температура пара лишь стабилизируется в пределах eq  относительно регулирования4 МПа;
диапазон температуры eq  закрытие дымовых сумма газов из eq предтопка резкий950-1050 оС;
ограниченный eq  черноты диап анализазон направляющего eq  вычисляем аппарата ВГД40 – 60 %;
давление природного eq  предтопка газа последствия на одной eq горелке годовые топки25 кПа;
давление eq  заземляющему мазута газов на одной горелке eq  стопорных топки 2,51,7МПа;
влажность eq  скорость твердого чение топлива eq желательно следующих в диапазоне 55-65%.
eq  давление Давление сопротивление пара в паровой eq  толщины магистрали или расход пара из eq  сопротивление котла длина регулируется eq посредством график изменения подачи eq  собственных твердого коэффициент топлива в предтопок и eq  пара расхода природного газ или мазута, eq  вателя сжигаемого таблиц в горелках eq топки коэф.
Температура дымовых eq  тепловое газов уменьшения стабилизируется работой eq  температура горелки (форсунки).
Осуществляется eq  скорости автоматический угловой розжиг eq горелок тивления предтопка и топки.
eq  энтальп Оператору сечение выдается сообщение на eq  норма включение и выключение горелки.
eq  соответственно Регулируется таблица соотношение eq топливо-воздух шахматное на каждой горелке.
eq  деления Защиты энтальпия котельного агрегата.
eq  теплоотдачи Действие защит – одностороннее. eq  бирающего Обратный инфляцию ввод eq оборудования пературой в работу производится eq  коэффициент после годовой устранения причин, eq  задано приведших к срабатыванию защит.
eq  температура После этого срабатывания eq защиты шахмат исключается возможность eq  тивления отмены давления персоналом команд eq  одну защит до полного их выполнения. Для eq  трубопроводам аварийного завершаются останова eq котла газов предусмотрена "виртуальная" eq  расположение кнопка годовые, при нажатии на которую на экран eq  требуется должно выводиться сообщение " eq  скорость Останов потребит котла" и две кнопки "eq Да кроме" и "Нет". В случае eq  сопротивление подтверждения результатам происходит аварийный eq  котельного останов котла. Ввод и eq  сопротивл вывод вторая защит – eq автоматический тогда, кроме понижения и eq  организация повыш некачественнымения уровня в барабане eq  скорость котла до второго предела. eq  днегодовая Защиты сумма по уровню ввоeq дятся зора после сверки eq  таблица водоуказательных ворота приборов. Предусмотрен eq  расходом также и ручной вывод eq  число защит расположение.
Предусмотрены eq следующие установки режимы работы eq  предтопок котла плавный:
а) газ, б) мазут, в) твёрдое eq  таблица топливо и газ,г) твёрдое eq  полом топливо который и мазут.
eq Технологические ворота защиты выполняют eq  воздуха следующие плавный операции:
останов eq  задано котла,
локальные операции.
eq  проявления Защиты сумма, действующие на eq останов сопротивление котла.
повышение и eq  ухудшение понижение график уровня в барабане eq  количество котла до второго передела;
eq  поверхн отключение чистый тягодутьевых eq механизмов ожидаемых;
останов котла по eq  состояние команде экран с операторской станции.
eq  который Параметры, подлежащие контролю при eq  колосниковой работе лифшиц паротурбинной устаeq новки контролируют.
Паротурбинные установки обeq  должно орудуют сопротивление приборами, которые eq  выброс измеряют следующие параметры:
eq  присосы число типа оборотов eq турбины необходимый;
давление пара eq  газов перед тепла главными пусковыми eq  содерж задвижками, стопорными eq  сечение клапанами энтальп, за регулирующими и пеeq регрузочными скорость клапанами, в камерах eq  боты отборов отклонениях, перед эжектором и eq  резкий пусковым масляным турбонасосом;
eq  выходе температуру теплово пара в тех же eq точках основании;
давление и температуру eq  дения масла количества по всей масляной eq  коэффициент системе;
количество выработанной eq  давление энергии доля и частоту eq тока график;
температуру воздуха до и eq  высота после обмуровки охладителя генератора.
Все eq  динамический механизмы собственного расхода, eq  выбранные питательную пара установку, eq реду пылепригкционно-охладительную установку, eq  капитал химводоочистку выпар также оборудуют eq  ства необходимыми приборами для измерения eq  лифшиц важнейших кладки параметров, от поeq вседневно насыго контроля которых eq  лена зависит тель надежная эксплуатация eq  расчет электростанции.
Автоматическое eq  регрузочными регулирование изменение и защита eq турбины автоматическом.
Турбина снабжена eq  поворотной системой сечение автоматического регулирования, eq  треблением обеспечивающей следующие eq  избыток режимы скорость работы:
eq автоматическое прохода регулирование частоты eq  график вращения температурный ротора;
автоматическое eq  типа поддержание давления пара в eq  часть производственном средняя отборе;
eq автоматическое приведенное поддержание давления eq  расч пара возможных за турбиной (противоeq  сопротивление давления);
удержание турбины на eq  график холостом толщины ходу при eq отключении секундный генератора от сети.
eq  котором Автоматическое днегодовая регулирование частоты eq  покрыты вращения ротора осуществeq  толщины ляется скорость трансформатором eq давления газов и обеспечивает:
изменение eq  воздуха частоты сжигания вращения ротора eq  матического турбины на холостом ходу во eq  температура время воздуха синхронизации eq генератора скорость;
автоматическое поддержание eq  топку частоты агрегаты вращения ротора при eq  расчет изменении нагрузки в случае eq  график работы редняя на индивидуальную eq электрич нажатияескую сеть;
eq  расчетная автоматическое отрицательное поддержание заданной eq  котле нагрузки в регулировочном диапазоне при eq  выхода паралл постояннымельной eq работе сопровождаются.
На турбине предусмотрены eq  щихся следующие процент устройства защиты:
два eq  ельной стопорных клапана, автоматически eq  выхода прекращающие щении подачу свеeq жего которые пара в турбину при eq  электрического падении должны давления масла в eq  произведем быстрозапорных устройствах до eq  правильном величины розжиг менее 0,3eq МПа расход (3 кгс/см2) изб. Одновременно eq  рующих закрывае расстояниется быстрозапорный клапан-захлопка на eq  температура производственном отборе пара и под eq  годовой воздействием постоянного реле eq закрытия сечение клапанов происходит eq  объем закрытие перехода регулирующих eq  температура клапанов и поворотной диафрагмы;
eq  температуры регулятор давление безопасности, eq обеспечивающий температура через автоматический eq  витель затвор учетом закрытие стопорных eq  определяемый клапанов при повышении частоты eq  непреры вращения ступень ротора eq турбины таблица до 56,0 1/с (3360 об/мин).
автоматический затвор также eq  произведение срабатывает при нажатии на кнопку eq  результате ручного конструкция выключателя eq авто коэффициентматического затвора.
турбина оборудована устройством, eq  результате позволяющим производить опробование eq  паровые регулятора пылепригбезопасности на eq работающей разряжение турбине без повышения eq  трубопроводам частоты давления вращения ротора и eq  средняя срабатывания стопорных клапанов;
eq  расход гидравлическое защиты реле eq давления котле в смазочной системе, eq  котла обеспечива выбираемющее автоматическое закрытие eq  должны стопорных клапанов при падении eq  пени давления сброс в смазочной eq системе сопртивл до 25кПа (0,2 кгс/см2) изб;
eq  покрышками дистанционный часовой выключатель с электромагнитным eq  скорость приводом, обеспечивающий автоматическое eq  резкий закрытие состояние стопорных eq клапанов приготовления при поступлении электрического eq  число сигнала объем в случаях:
осевого eq  электроэнергии сдвига ротора от рабочего eq  наиме положения график на +0,8 мм или минус 0,8 мм; eq уменьшения агрегаты давления на всасе eq  скорости главного паровые масляного насоса-регулятора до 25 кПа eq  сопротивление (0,25кгс/см2) изб;
уменьшения eq  гидравлическое давления диаметр в смазочной eq системе нагнетании до 25 кПа (0,25кгс/см2);
увеличения eq  сопротивление давления солями масла в системе eq  регулируе регулирования до 1,18 МПа (11.8кгс/см2 ) изб;
увеличения eq  котле частоты температурный вращения eq ротора часть до 55 1/с (3300 об/мин);
eq  данного увеличения плавный вибрации переднего или eq  коэффициент заднего подшипников турбины до 11,2 eq  пературой мм/с должно (соответeq ствует пылеприг двойной амплитуде eq  сопротивление вибро питательные-перемещений 100 мкм);
eq  ручной уменьшения температуры свежего eq  автоматический пара тепловое до 410°С;
нажатия eq кнопки график под табличкой "Останов eq  сопровождаются турбины возврат" на щите контроля и eq  напор управления турбины.
реле eq  загрязняющих закрытия сопротивление регулирующих eq клапанов выхода, обеспечивающее практиeq  теоретическое чески выбираются одновременно закрытием eq  температура стопорных клапанов закрeq  таблица ытие котловой регулиeq рующих экстремальных клапанов и поворотной eq  меньш диафрагмы обеспеченность;
датчик-реле давления eq  воздуха пускового масляного электронасоса (eq  полезное ПМН относительный), автоматически eq включающий первая ПМН при останове турбины и eq  регулируе отключающий площадь ПМН при пуске турбины eq  выбираем после, соответственно, уменьшения и eq  коэффициент увеличения давлении давления на eq нагнетании выбираем ПМН до заданных величин;
eq  основным датчик-реле коэффициент давления аварийного eq  расположение масляного электронасоса, обеспечиeq  параметр вающий окисление автоматиeq ческое электрического включение стояночного или eq  общее аварийного доля (если по какой-либо eq  месту причине не включился стояeq  энтальпия ночный плата) насоса при eq уменьшении исходные давления в смазочной eq  пылеприг системе динамический до 25 кПа (0.25 кгс/см:) изб:
eq  паров быстрозапорный клапан-захлопка на паропроводе eq  сопротивление производственн поверхностяхого отбора, eq предотв показателяращающий обратный eq  основным поток выбираем пара в турбину из eq  двух коллектора тепловой сети;
eq  приведенный паровое нергии импульсно-предохранительное eq устройство тележки (импульсный и предохранительный пeq  напор ружинные конструкция клапаны), обеспечивающее eq  тариф автоматический сброс пара в eq  плавный атмосферу переведенные при увеличении eq абсолютного воду давления пара в eq  удельные производственном график отборе до 1,57 МПа (16,5 eq  расчетная кгс/см2);
паровые предохранительные eq  автоматическом клапаны регревателя (два eq клапана пени рычажно-грузового типа), eq  примем обеспечив площадьающие автоматический eq  промышленных сброс пара в атмосферу при eq  изменение повышении средств абсолютного eq давления обеспечение пара за турбиной до 0,32 МПа (3,2 eq  температура кгс/см конструкция2).
5 Технико-экономическая часть eq  потеря работы
Любой инвестиционный eq  служащих проект увеличивает вне зависимости от eq источников ступень финансирования должен eq  температура быть сопротивление экономически оправдан, т.е. eq  удельная выгода полученная от проекта eq  щихся должна абсолютного покрывать eq затраты давление, необходимые для его реализации. Для eq  температурный оценки редняя экономической эффективности eq  задано внедрения ТЭЦ проведем расчет eq  плавный основных коэффициент экономических eq показателей исследуемый.
В данном разделе eq  расход приведены защита результаты выполненной eq  коэффициент оценки эффективности eq  срок использования ступени инвестиционных eq ресурсов тивления на реализацию проекта eq  защита уста рентабельностиновки котла для eq  разме сжигания лузги на проекeq  выбросам тируемой температура ТЭЦ. Цель eq пров днегодоваяедения данных eq  расход расчетных коэффициент исследований состоит в eq  показателя получении научно-обосно-ванной eq  расчетная информации коэфф для принятия eq решения чистоту об инвестировании проекта.
Т а б л и ц а 5.1 – eq  абсолютного Показатели газов, характеризующие исследуемый eq  слоем объект
Показатели 3начение
1 2
eq  динамический Номинальная график мощность:
- eq электрическая давление, МВт
– тепловая, Гкал/ч 12
eq  чистый 153,7 разнообразных
Количество часов eq  регрузочными использования установленной мощности eq  витель энерг сечениеоблока, eq час/год материальный 8500
Удельный eq  чистых расход влажность условного топлива на eq  наименование отпуск энергии
– электрической, eq  эксплуатации кг.у.т эффективная./ кВт∙ч
– eq тепла энтальпия, кг.у.т./Гкал 166,5
eq  большей 168,7 сопротивление
Удельный расход eq  окисление воды на производство тепла, м3/eq  воды Гкал расположенных 23,863
eq Расход расход на собственные нужды eq  темпер энергии объем:
–электрической, кВт∙ч
– eq  поверхностях тепловой, Гкал 510000
eq  хода 65322,5 электрического
Вид сжигаемого eq топлива температура лузга
Средний eq  учетом тариф пожароопасных на лузгу, руб./т 0
Средний eq  расчет тариф на холодное водоснабжение, eq  атраты руб./м этим³ 21,16
eq Средний турбина тариф на электроэнергию, eq  газов руб./кВт∙ч ределяемую 3,23
Средняя норма eq  коэффициент амортизации общестроительных работ, % 3
eq  золоуловителя Средняя газов норма eq амортизации ряда оборудования с монтажом, % 10
eq  который Штат екундныйкотельной, чел.: всего 160
в том eq  скорость числе рабочих 104
Среднемесячная eq  избы заработная степень плата eq одного запаса рабочего, руб. 12000
eq  объем Страховые конструкция взносы во внебюджетные eq  темпер фонды, % 30
1 2
Налог на прибыль, % 20
eq  подогревателей Поскольку несгоревшего инвестиции eq представляют трансформатор собой долгосрочное eq  более вложение неисправность экономических ресурсов с eq  экономайзера целью создания и получения eq  затвор чистых диаметр выгод в eq будущем диаметр, для оценки эффективности eq  воды инвестирования потока необходимо все требуемые eq  постоянного вложения и отдачу по проекту eq  теплопере оценить энтальпия с учетом eq временной раздающий ценности денег. Т.е. с eq  обеспечение учетом анализ того обстоятельства, что eq  поверхностях сумма денег, находящаяся в eq  коэффициент распоряжении актуальной инвестора в eq настоящее раздел время, обладает eq  тивления большей сопротивление ценностью, чем eq  таблица такая же сумма в будущем. eq  принимаем Поэтому таблица при оценке eq эффективности топливо вариантов используется eq  изменение принцип потеря дисконтирования потока eq  давление реальных денег.
При установке eq  чертежу котла буемые сжигающего eq местные защиты виды топлива eq  сечение экономический паровые эффект достигается за eq  температура счет разности в стоимости eq  теля сжига перваяемого eq топл ограничениеива.
Учет составляющих eq  тивления затрат сопротивление на осуществление мероприятий.
eq  принята Затраты на осуществление мероприятий eq  сечение состоят число из капитальных eq вложений человека (единовременных затрат) и eq  принято годовых самотяга эксплуатационных издержек, eq  тилятором вызванных внедрением мероприятия.
eq  зданиях Определение паров величины eq капитальных газов вложений
Капитальные eq  секундный вложения выпар на осуществление мероприятия eq  типа складываются из следующих составляющих:
К = К1 + К2, (5.1)
где К – eq  скорость капитальные расход вложения на eq осуществление температурный мероприятий, млн. руб.;
К1– затраты на eq  общее приобретение телю оборудования, К1=3259,8 млн. руб.;
К2–eq  увеличения стоимость строительно-монтажных и eq  ределяемую наладочных график работ eq составит температура 29% (25% строительно-монтажных eq  удельная работ щении и 4% пуско-наладочных работ) от eq  коэффициент стоимости оборудования и равна – eq  экономайз 945,342 налог млн. руб.
Тогда eq капиталовложения присосы в мероприятия будут eq  напор равны сопротивление:
К=К1+К2=3259,8+945,342=4205,142 млн. руб. (5.2)
Определение осeq  реализацию новных показателей деятельности ТЭЦ
eq  трубы Годовая материальный выработка eq электроэнергии другой определяется по формуле:
где– число часов eq  итепловой использования установленной мощности, ч/г.
eq  параметр Годовой отнош отпуск eq электроэнергии годовые потребителям:
(5.4)
где ксн – относительный eq  температура расход секундный электроэнергии на eq  уменьшения собственные нужды равен 5%.
Годовой eq  производство отпуск сжигания тепловой eq энергии нагнетании:
(5.5)
где – максимальная часовая eq  потеря нагрузка ность, Гкал/ч;
– число eq  соединения часов использования максимальной eq  расход часовой окружающей нагрузки, ч/г.
eq Годовой температура расход условного eq  отвод топлива электроэнергии на производство электроэнергии:
(5.6)
где bэл – eq  экспертиза удельный расходусловного eq  скорость топлива сумм на производство eq электро электр энергии нетто, кг усл. eq  общее топл/кВт∙ч предтопок.
Годовой расход eq  сопротивление условного топлива на производство eq  газов тепловой чистый энергии:
(5.7)
где–уд.расходуслов.eq топлива давление на производство тепла, кг eq  объем усл.топл/Гкал температура
Годовой расход натeq  проектное урального топлива (лузга eq  график подсолнечника витель):
(5.8) – уд. расход eq услов обычно топлива на производство eq  нормирование тепла оэфф, тонн условного топлива/eq  гидравлическое Гкал. Годовой расход eq  должны тепла этим на выработку eq электроэнергии основное:

где qэл – уд. расход тепла на eq  конструкция выработку график электрической энергии, eq  коэффициент Гкал/кВт∙ч
Годовой расход eq  урбиной воды полезно на производство eq тепловой объемного энергии:
(5.10) где – удельный eq  поэтому расход ступени воды на производство eq  устройства тепла, м3/Гкал.
Удельные eq  питательный капиталовложения мощность:
(5.11)
Амортизационные eq отчисления энтальп
(5.12)
где – среднегодовая норма eq  определим амортизац температуру. отчислений оборудования, %;
– eq  годовой среднегодовая норма амортизационных eq  показатели отчислений окисление общестроительных eq работ исходные, %.
Определение годовых eq  формула эксплуатационных главным издержек.
Ежегодные eq  тариф издержки производства учитывают eq  температура затраты скорость на топливо и eq электроэнергию материальный, воду и вспомогательные eq  затраты материалы регулируе, заработную плату и eq  общее страховые взносы во внебюджетные eq  непреры фонды коэффициент, амортизацию eq основных солевой фондов, текущий ремонт.
eq  газопроводы Расходы заключение на электроэнергию, используемую для eq  фестона собственных нужд:
(5.13)
ксн– годовой eq  способ расход темпер электроэнергии на eq собственные оборудовании нужды, кВт∙ч
eq  отключение Годовые далее расходы на заработную eq  направленные плату с начислениями:
(5.14)
– численность экeq  выбросов сплуатационного определяем персонала, чел.
– eq основная трубы заработная плата eq  таблиц одного текущий рабочего, руб./мес.;
– eq  сечения дополнительная заработная плата eq  уменьшения одного сопроти рабочего, eq руб./мес система.;
– страховые взносы во eq  средняя внебюджетные работ фонды, руб./мес.:
(5.15)
(5.16)
где Нвн – eq  газов отчисления во внебюджетные фонды, %.
eq  вычисляем Затраты график на текущий eq ремонт давление:
(5.17)
Затраты на воду
(5.18)
Gв– eq  коэффициент годовой произведен расход воды, м3/г.;
– eq  неполном цена воды, руб./м³;
eq  окисление Прочие питательные суммарные eq расходы сопроти принимаются в среднем eq  изменение равными пературой 30 % затрат на амортизацию, eq  результат заработную плату, текущий eq  таким ремонт теплопередачи:
Годовые eq эксплуатационные топливо расходы на ТЭЦ:
(5.19)

Зeq  расход атраты норма на отпуск электроэнергии
Sэл = S∙Bэл/ (5.20)
– eq  необходимо общий расход топлива, тоннусл. eq  уменьшения топл/г коэфф.
Затраты на eq отпуск динамический теплоты
Sтэ=S∙Bтэ/ где Sтэ – затраты на eq  энтальп отпуск давление теплоты, руб. /г.
Вычисляем сeq  гревателя ебестоимость отпущенной электрической eq  график энергии температуры Сэл= Sэл/Wотп=1286835453/9690000=1,328 eq руб./кВт∙ч запаса(5.22)
где Сэл– себестоимость электрической eq  расчетный энергии следующей, руб./кВт∙ч
Вычисляем eq  температура себестоимость отпущенной тепловой eq  себестоимость энергии сопротивление
Стэ= Sтэ/=217089140,9/1306450=166,167 eq руб./Гкал лишь (5.23)
Расчет прибыли и eq  сопротивление рентабельности чистый ТЭЦ
Величина общей eq  сопртивл рентабельности
(5.26)
где Sноб – среднегодовая стоимость eq  сопротивление нормируемых температура оборотных eq средств число, руб.
(5.27)
Налог на прибыль eq  недостатков составляет электрического
(5.28)
Чистая прибыль eq  выбираем равна
(5.29)
Расчет интегрального eq  расход критерия коэффициент эффективности
eq Чистый расч дисконтированный доход (eq  рекомендации ЧДД теплоотдачи) определяем из выражеeq  помощью ния,руб ,
где – продолжительность расчетного eq  изменение периода температура системы eq теплоснабжения итепловой, год
– норма дисконта, eq  тепловой принимаемая средняя с учетом банковских eq  выше процентов на вклады, инфляцию и eq  годовой риск график;
αt=(1+E)-t – eq коэффициент человека дисконтирования;
Тогда eq  воде определим тогда чистый дисконтированный eq  капитальные доход для 1-го года:

Аналогично расчитаем чистый дисконтированный доход для последующих лет эксплуатации ТЭЦ.
Полученные результаты вносим в таблицу 5.2.
На основании таблицы расчета чистого дисконтированного дохода срок окупаемости проекта составил 3,5 года, с учетом года инвестиционной фазы.
Результаты экономического расчета проекта занесем в итоговую таблицу 5.3.
Т а б л и ц а 5.2 – Расчет eq  оценки чистого поворотной дисконтированого eq дохода питательные
Показатели Инв.
фаза eq  выявлены Эксплуатационная электрофильтры фаза
0 1 2 3 4 5 6
1 2 3 4 5 6 7 8
1 Объем р.п.р. - 3205,239 eq  включение 3205,239 одновременно 3205,239 eq 3205,239 давление 3205,239 3205,239
2 eq  сосуды Годовые типа эксплуатационные изeq  динамический держки, млн руб. - 1503,924 1503,924 eq  скорость 1503,924 расположенных 1503,924 eq 1503,924 температура 1503,924
3 Капитальные eq  вторая влож графикения, млн руб. 4205,1 - - - - - -
4 Налоги и eq  напор платежи,
млн руб. - 340,263 340,263 eq  ходит 340,263 динамический 340,263 eq 340,263 поворотной 340,263
5 Амортизаeq  паемости ционные график отчисления, млн руб. - 354,34 eq  котла 354,34 354,34 354,34 eq  двух 354,34 учет 354,34
6 eq Чистый сопротивление денежный поток, млн руб. -4205,1 eq  налог 1702,239 одновременно 1702,239 1702,239 eq  график 1702,239 1702,239 1702,239
7eq  первая Коэффиц темпериент дисконтирования
(r = 8%) 1 eq 0,847 матического 0,718 0,609 eq  график 0,515 увеличивает 0,437 0,370
8eq  треблением Чистый д-ый доход,руб eq  годовой -4205,1 карман 1441,79 eq 1222,207 большей 1039,663 876 743,87 eq  чистый 629,235 отношение
1 2 3 4 5 6 7 8
9 Чистый дисконт. eq  выгода Снар. итогом -4205,1 -eq  аблюдения 2763,31 правкой -1541,17 -eq 501,4 анализ4 374,909 1118,85 1748,097
Т а б л и ц а 5.3 – Основные техниeq  коэффициент ко-экономические показатели работы
eq  зону Показатель температура Значение
1. eq Годовая мощность выработка электроэнергии, млн. eq  теплоемкость кВт∙ч/г емпература. 102
2. Годовой отпуск eq  газов электроэнергии потребителям, млн. кВт∙ч/г. 96,9
3. eq  экран Годовой щихся отпуск eq тепла сопротивление, Гкал/г. 1306450
4. eq  фильтров Годовой поэтому расход условного eq  атраты топлива на производство тепла, т. усл. топл/г. eq  аблица 2865032,1 последнее
5. Годовой eq расход атмосферного условного топлива на eq  предотвращения производ коррекционнойство электроэнергии, т. усл. eq  плавный топл/г. 16983000
6. Годовой eq  автоматическое расход расчет электроэнергии на eq тепло сопроти, кВт∙ч/г. 510000
7. eq  способ Годовой коэффициент расход воды, м3/г. eq  температура 31175816,35
8. Капитальные вложения, млн. руб. eq  турбоустановки 4205,1 выбросам
9. Годовые eq эксплуатационные потерь затраты, млн. руб. 1503,924
10. eq  окисление Себестоимость угловой тепловой энергии, eq  турбоустановка руб./Гкал 166,167
11. Себестоимость eq  докуме электрической высота энергии, eq руб коэфф./ кВт∙ч 1,328
12. eq  полезной Годовой число прирост чистой eq  количество прибыли, млн. руб. 1702,239
13. Чистый eq  главным дисконтированный чение доход, руб. eq 1748,097 годовой
14. Срок окупаeq  необходимый емости ручной капитальных вложений, лет 3,5
6 eq  полного Безопасность и экологичность eq  кремниевая проекта поправочный
6.1 Защита от eq статического годовой электричества (СЭ).
6.1.1 eq  возможных Анализ сопротивление условий образования и eq  рота оценка ожидаемых уровней eq  сумма статич энтальпияеского eq электричества устранения.
ТЭЦ предназначена для производства eq  динамический тепловой теплоотдачи и электрической энергии и eq  коэффициент покрытия технологической нагрузки. eq  обосн Одной резкий из основных проeq блем расход ТЭЦ являются заряды eq  сопроти статического рота электричества , возникающие от eq  коэффициент ряда различных факторов .Дeq  тепловоспр анный затвор проект был eq спроектирован гкал с условиями предупреждения eq  расчетная максимально вающий возможного уровня eq  коэффициент статического электричества . eq  соединения Возникновение типа заряда eq статического работе электричества происeq  площадь ходит затраты при деформации, измельченные (eq  сопротивление разбрызгивании) веществ, относительном пеeq  количества ремещении первая двух тел, eq находящихся резкий в контакте, слоев eq  регулируе жидких график или сыпучих материалов, при eq  сепаратор интенсивном перемешивании, кристаллизации, eq  сечение испарении выбираем веществ.
eq Возможность мощность накопления опасного eq  сопротивление количества черноты статического электричества eq  потеря определяется как интенсивностью возникновения, так и услоeq  температура виями диаграмма стекания eq заряда шаги.
Интенсивность возникновения eq  надежности заряда перв в технологическом оборудовании eq  которых определяется физико-химическими свойствами eq  конструкция веществ число, перерабатыeq ваются автоматическое, и материалов, из которых eq  рекомендации изготовлено газов оборудование, а также паeq  согласно раметрами технологического процесса.
eq  аппаратное Процесс напор стекания eq заряда давление определяется в основном eq  современного электрическими газы свойствами веществ, eq  должны перерабатываются, окружающей среды и eq  заработную материалов общее, из которых eq изготовлено выходе оборудование.
В пожароопасных eq  наиме производствах предотв измерения электризации eq  скорости продуктов, перерабатываются, должно eq  температуры производиться сопротивление с помощью eq измерительных инфляцию приборов, признанных eq  обеспечивает взрывозащищенными температурный для соответствующей категории и eq  последнее группы взрывоопасной eq  чистых смеси тепловой.
Датчики eq приборов расход должны соответствовать eq  воды требованиям потеря электростатической eq  теоретическое искробезопасности.
Испытания на соответствие eq  капитальные требованиям внедрение электростатической eq искр устанавливаемобезопасности и взрывозащиты eq  расход могут аблиц быть введены eq  наиме специализированными организациями, имеюeq  тепловых щими предтопка разрешение.
eq Действие одного статического электричества на eq  скорость человека проек считается безопасным, eq  присосы если искровые разряды eq  экономайз отсутствуют сопротивление, а уровни eq напряженности энтальп электростатического поля на eq  присос рабочих температуру местах не превышают eq  соединения допустимых значений, определяемых по eq  амортиз ГОСТ допустимых 12.1.045-84.
6.1.2 eq Последствия скорость проявления статического eq  график электричества расчет
Статическое электричество eq  ступень возникает в самых разнообразных услоeq  пературой виях лифшиц производства, но eq проявляется таблица оно главным образом при eq  тонн использов удельныйании материалов с высокими eq  кислорода изоляционными свойствами.
Интерес к eq  закруглен явлениям живое статической eq электризации коэффициент обусловливается необходиeq  расчет мостью текущий предотвращать опасные и eq  напор вредные последствия проявления eq  паемости стат парогенератораического eq электричества скорость — взрывы, пожары, eq  создает отрицательное повреждений влияние на здоровье eq  углекислого человека.
Явления электризации eq  тепловой возникают случае в самых eq разнообразных ходом условиях:
при работе eq  чтобы ременных энтальп передач и транспортеров, eq  ручной выполненных из различных непроводящих eq  чистоты материалов температурный;
при разматывании и eq обработке выброс ткани, лент, eq  сосуды бумаги заработную;
при перемешивании веществ в eq  плиты смесителях и обработке их на вальцах или eq  полезный каландрах общее;
при размоле, eq просеивании скорость и фильтрации воздуха и eq  организация газа расчет, а также при поднятии eq  скорость пылинок потоком воздуха;
при eq  котловой движении себестоимость жидкости по eq трубопроводам наименование со скоростью, превыeq  ружающей шающей исходные оптимальную, установленную для eq  длина данного рода жидкости;
при eq  тогда сливе доля, наливе, eq перекачке температуру и переливании жидкостей из eq  выход емкости топливо в емкость и особенно в eq  ределяемую случаях подачи жидкости eq  коэф падающей обработке струей;
при eq движении ряда по трубопроводам и выходе из eq  частоты сопла напор сжатых или сжиженных eq  расчет газов и т. п.
Электризация заключается в том, что eq  сопротивление нейтральные температура тела, не eq проявляющие график нормально электрических eq  сопротивление свойств теоретическая, в условиях определенного eq  лишь контакта или взаимодействия становятся eq  регрузочными электрически график заряженными.
6.1.3 eq Технические бирающего рекомендации по снижению eq  давление образования расчет и накопления статического eq  напор электричества на оборудовании
Для предотвращения eq  объемного возможности последствия возникновения eq опасных диаметр разрядов с поверхности eq  неисправность оборудования местах, веществ, перерабатываются, а eq  удельный также с тела человека eq  ворота необходимо оснащение предусматривать, с eq учетом устранения особенностей производeq  газами ства собирающий и меры, которые eq  проектируемой могут обеспечить отвод eq  расход заряда барабане:
снижение eq интенсивности эквивалентный генерации заряда eq  разме статического каждой электричества;
отвод заряда путем eq  величины заземления скорость оборудования и eq коммуникаций теплопередачи, а также обеспечение eq  прим постоянного коэффициент электрического контакта с eq  двух заземлением тела eq  задано человека присос;
отвод eq заряда ограниченный путем уменьшения eq  боты удель установленного объемного и eq  плавный поверхностного электрического eq  котельного сопротивления ренней;
нейтрализация eq заряда коэффициент путем использования eq  сопротивление различных теплота средств защиты от eq  налог статического электричества по ГОСТ eq  высота 12.4.124-83. теплопере
Защита eq персонала парогенератора от опасных проявлений eq  раздел статического исходные электричества.
Передвижные eq  температура аппараты и сосуды, в особенности для eq  турных транспортировки изменение диэлектрических eq горючих расход и легковоспламеняющихся жидкостей, eq  гревателя следует график выполнять из электропроводных eq  график либо антиэлектростатических материалов. eq  колосниковой Транспортироваться коэффициент по цехам eq предприятия числе они должны на металличеeq  коэффициент ских оэфф тележках с колесами из eq  показателя электропроводных материалов, причем должен eq  экспертиза быть температурный обеспечен eq контакт суммарное сосуда или аппарата с eq  щихся корпусом расчет тележки.
При транспортировании eq  сопротивление электризующихся взрывоопасных веществ на теeq  велич лежках давления или электрокарах с eq неэлектропроводным питательные покрышками колес доeq  паров пускается материальный обеспечение контакта eq  ступень корпуса тележки или электрокары с землей и eq  должны электропроводным нормируемые полом с eq помощью тель присоединенной к корпусу цеeq  механизмов почки общий из меди или другого eq  высота неискрящего металла, имеющей eq  зданиях такую деления длину, eq чтобы предназначена несколько звеньев при eq  стейших транспортировании скорость постоянно находиeq  количества лись на земле 'или на eq  температура полу.Для электроэнергии уменьшения eq шума обычно при движении металлических eq  число тележек ходит их колеса могут eq  защиты быть покрыты электропроводной eq  количество резиной расчет. В местах заполнения eq передвижных передвижных сосудов пол должен eq  график быть коэффициент электропроводным или на него eq  автоматическое должны быть уложены eq  плавный заземлен пылепригные металлические eq листы выходе, на которые устанавливаются eq  уровень сосуды сопротивление при заполнении; допускается eq  котельного заземление передвижных сосудов с eq  паровыми помощью завершаются присоединения их к eq заземляющему график устройству медным eq  подлежащие тросиком расчетная со струбциной.
6.2 Разработка eq  результат мероприятий по защите рабочих и eq  увеличения служащих график организации в eq случае полезной возникновения чрезвычайных eq  график ситуаций избыточное
6.2.1 Анализ возможных ЧС на eq  стные объекте и на соседних объектах.
eq  холодного Анализ задано характера и eq причин заработную аварий в нефтегазовой eq  коэффициент промышленности наименование показывает, что в последнее eq  количество десятилетие большинство из них (около 95 %) eq  выходе связано заработную со взрывами: 54 % в eq аппаратуре концентрация, 46 % в производственных зданиях и на eq  выбросов открытых резкий технологических площадках. eq  сопротивление Статистика ЧС показывает, что из общего eq  сопротивл количества график взрывов в 42,5 % eq случаев суммарное происходят взрывы eq  создает сжиженных коэффициент углеводородных газов. При eq  правильном залповых выбросах горючих 7 % не eq  тогда сопровождаются шаги воспламенением, 35 % eq завершаются увеличения взрывами, в 23 % случаев eq  динамический взрывы температура сочетаются с пожарами, 34 % eq  объем сопровождаются только пожарами. Основное количество eq аварий витель связано с ведением eq  ность химико-технологических скорость процессов (81 %) , с подготовкой eq  конструкция оборудования к ремонту, ремонтными eq  экономайзера работами подв или приемом eq оборудования выброс из ремонта (13 (%), по другим eq  неисправность прич изменениеинам (6 %). Аварии в газоперерабатывающей eq  ступень промышленности являются следствием eq  покрышками несовершенства другой отдельных eq технических одной средств, недостатков eq  сопротивление проектов отношение, а также ошибочных eq  солевой действий производственного персонала. На eq  золоуловитель основании обеспечивали обобщения и eq анализа сопротивление результатов технического eq  показатели расследования выхода аварий на предприятиях eq  вращаемого отрасли выявлены следующие eq  собирающий основные величины причины и eq условия подходит возникновения и развития eq  правильном аварий энтальпия: 
пожаровзрывоопасные свойства eq  график применяемого сырья, конечных и
eq  ступени побочных работы продуктов; 
eq аппаратное капитальные оформление - наличие на eq  экономайз установке скорость аппаратов, находяeq  чина щихся
под давлением, высокая eq  гидрази плотность темпер расположения eq оборудования гревателя (вероятность eq  систем развития энтальпия сценария с эффектом «eq  приведены домино»), значительные объемы eq  перв взрывоопасных расчетное материалов, eq находящихся приведенный в аппаратах; 
ведение eq  коэффициент процесса теплоемкость при сравнительно высоких eq  полезный давлениях (до 5,0 МПа) и высоких eq  график температурах боты (до 450 °C); 
выход eq параметров определение технологического процесса за eq  температура критические ружающей значения; 
eq  температурный изменение давления, изменение eq  экспертиза температуры аварии, изменение eq уровня температурный
жидкости, изменение eq  общее состава удельный сырья, изменение eq  экран дозы и скорости подачи eq  приведены сырья количество; 
нарушение eq герметичности обосн оборудования. Наибольшее eq  расстояние число топливо случаев
разгерметизации eq  тической технологических систем связано с eq  коэффициент повышенной соединения скороeq стью промышленным коррозии металла, eq  турбины сверхдопустимым температуру износом оборудования и eq  коэффициент трубопроводов, некачественным выполнением eq  сопротивление сварных выбор швов, eq пропуском счет через прокладки eq  коэффициент фланцевых коэффициент соединений, недостаточным eq  предназначена уплотнением сальниковых набивок, eq  ляется конструктивными таблица недостатками eq аппаратов электрического, сброс продукта eq  установка через одной предохранительные клапана в eq  промышленным атмосферу без сжигания; 
непрофессиональные и ошибочные eq  избы действия одновременно обслуживающего
eq персонала деаэраторах, в том числе, при проведении eq  раздел сварочных динамический и ремонтных работ, неeq  установки удовлетворительная ревизия состояния eq  толщины оборудования работников и трубопроводов; eq нарушение характеристика правил технической eq  график эксплуатации скорость, а также некомпетентность при eq  способ принятии решений в экстремальных eq  более ситуациях удельный; - невыполнение на eq предприятиях сопротивл графиков планово-предупредительного eq  напор ремонта сечение оборудования, некачественный eq  закруглен монтаж или ремонт оборудования; 
eq  сепаратор возможность коэффициент появления eq источника закруглен воспламенения - образование
eq  раздел зарядов оборудования статического электричества при eq  налог движении газов и жидкостей по eq  энтальпия аппаратам резкий и трубопроводам, eq применение тонн тока высокого eq  конструкция напряжения степени для электродвигателей, применение при eq  плавный производстве работ инструментов, eq  матери дающих коэффициент при ударах eq искру изде, производство ремонтных eq  сопротивление работ сопротивление с применением открытого eq  стные огня, неисправность или отсутствие eq  зона средств годовые молниезащиты и eq защиты самотяга от статического электричества, eq  температуры нарушение воды правил противопожарной eq  смеси дисциплины, неисправность заземления и eq  создаваемый изоляции чистоту электрооборудоeq вания газов, неисправность средств eq  список пожаротушения текущий, открытые форсунки eq  безопасности печей [19]. 
Таким eq  топлива образом углекислого, выявленные eq основные динамический причины, условия eq  данные возникновения сепаратор и развития взрывов eq  график показывают, что низкий уровень eq  ловой обеспечения график взрывопоeq жаробезопасности турных отдельных предприятий eq  определение создает топливо повышенную вероятeq  интенсивности ность возникновения на них взрыва. eq  более Организация служащих защиты eq рабочих вателя и служащих от ЧС анализ eq  более возможных дымовая ЧС на объекте и на соседних eq  температура объектах; организация защиты eq  сопротивление рабочих расположение и служащих от eq ЧС;обязанности автоматическое должностных лиц по eq  сопротивление организации конструкция защиты рабочих и eq  вторая служащих в случае возникeq  агрегаты новения необход ЧС; планируемые eq мероприятия выходе по предупреждению ЧС. анализ eq  чертежу возможных процент ЧС на объекте и на соседних eq  количество объектах; состояние системы eq  пени оповещ энтальпияения eq рабочих чества и служащих предприeq  отчислени ятия надежной; состояние защитных соорeq  некачественным ужений предприятия (убежищ, проeq  питательные тиворадиационных отчислени укрытий, проeq стейших резкий укрытий); анализ eq  длина режимов сопроти работы фильтровентиляционной аппаeq  определяется ратуры защитных сооружений; eq  годовой варианты коэффициент распределения eq работников фестон по защитным сооружеeq  выбор ниям сопротивление; обеспеченность рабочих и eq  первая служащих средствами индивидуeq  мощности альной переливании защиты.
6.3 Эeq кологическая температура безопасность
Загрязнение eq  график воздушной который среды котельными и eq  увеличивает турбоустановками установками связано с eq  энтальп выбросами автоматическое в дымовую eq трубу скорость токсичных газов SO2 , SO3. eq  избы Кроме теплота того, при высоких eq  ренней температурах в ядре факела eq  задано происходит коэффициент частичное eq окисление график азота с образованием eq  трехатомных окислов асинхронный азота NO и NO2. При неполном eq  коэффициент сгорании топлива в продуктах eq  температура сгорания отчислени могут eq появляться стные CO и даже CH4 (метан). eq  подв Основным должно показателем, характеризующим eq  этого загрязнение воздушной среды, eq  частично является согласно выброс eq вредностей часть в единицу времени.
eq  пожароопасных Согласно произведем ГН 2.1.6.1338-03 «Предельно eq  изменение допустимые концентрации (ПДК) eq  коэффициент загрязняющих создаваемое веществ в eq атмосферном теля воздухе населенных eq  произведен мест проектное», среднесуточная концентрация eq  температурный ПДКСС, мг/м3 таких eq  чистый веществ дымовых не должно eq превышать отношение: СО (оксид углерода) = 3; SO2 (eq  рекомендации диоксид асинхронный серы) = 0,05; NO (оксид азота) = 0,06; NO2 (eq  число диоксид азота) = 0,04; СН4 (метан) = 50.
По eq  плавный результатам технические анализа eq уходящих установке газов, если eq  фициент концентрация котлоагрегата вредных веществ на объекте eq  отрицательное превышает ПДК, то необходимо установить очиeq  сопротивление стные уменьшения сооружения, eq такие основным как: циклоны, мокрые eq  ценн золоуловители расположение, электрофильтры, eq  солями которые позволяют снизить eq  расчет выбр коэффициентос вредных eq веществ сравнение в атмосферу.
Мероприятия, eq  слоем направленные технологич на охрану атмосферного eq  внутренним воздуха, предусматривают:
внедрение eq  определяется технических газов решений по eq обезвреживанию исходные и улавливанию
газообразных eq  выбираем загрязняющих велич веществ,
разработку и eq  скорость утверждение нормативов загрязнений, eq  отключение предельно теплоотдачи
допустимых eq выбросов напор для всех предприятий,
eq  перехода создание коэффициент современных приборов eq  высокими постоянного контроля и учета
eq  присосы выбросов поверхность.
Выделяют eq законодательные энтальп, архитектурно-планировочные, технологичеeq  быстрозапорных ские безопасность и санитарно-технические мероприятия по eq  предотв охране атмосферного воздуха.
При eq  атраты выполнении таблица работы eq произведён чистый расчёт производственно-отопи-тельной eq  последствия теплоцентрали сопротивл, по результатам которого eq  воду были приняты к установке три eq  температура паровых таблица котла eq Е-50-1,4ГМ лоуловителя и два водогрейных котла eq  положения КВГМ паровыми-20-150.
Был произведен расчет eq  паемости необходимого расхода газа для eq  газов покрытия коэффициент заданной eq нагрузки паротурбинные, выполнены тепловые eq  средний расчёты температура топок, газоходов eq  ступени котлов, конструктивный расчёт eq  сжигания экономайзера расход и проверка eq теплового собственных баланса, а также eq  график сделан ическая выбор вспомогательного eq  сумм оборудования. Для надежной и безопасной eq  средняя эксплуатации температура котлоагрегатов eq применены график схемы автоматического контроля и регулирования процессов. В проекте отражены вопросы техники безопасности и охраны окружающей среды, произведен расчет основных технико-экономических показателей, в результате которых были определены себестоимость отпускаемой теплоты и срок окупаемости работы.
Принятое проектное решение позволяет полностью удовлетворить производственные потребности в паре и горячей воде, а также обеспечить бесперебойное и качественное теплоснабжение предприятий и потребителей жилищно-коммунального сектора.
В результате анализа производства предприятия были предложенырешения о проведении ряда мероприятий по защите персонала и оборудования от статического электричества. Оснащение ТЭЦ дополнительным оборудованием для отчистки дымовых газов не требуется .
Заключение
В выпускной квалификационной работе рассмотрен проект ТЭЦ с использованием в качестве топлива – лузги подсолнечника, отходов масложиркомбината.При использование лузги подсолнечника в качестве топлива на ТЭЦ достигается большой экономический эффект. Чистый дисконтированный доход составил почти 1,749 млрд.руб.
В проекте произведен выбор и расчет основного и вспомогательного оборудования ТЭЦ: турбоустановка типа ПР-12-3,4/1,0/0,1; котлоагрегат БКЗ-75-39-440 ФБ; деаэратор типа ДСА-100/50; питательные электронасосы ПЭ-100/56; оборудование для химической водоподготовки; золоуловитель ДВП-16,52 бц; дымосос двустороннего всасывания типа Д-15,1\2; вентилятор типа ВДН-12,5-11.

Приложенные файлы

  • docx 586590
    Размер файла: 708 kB Загрузок: 0

Добавить комментарий