Методичка по РАСЧЕТУ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ


Казанский государственный
энергетический университет



Утверждено
учебным управлением КГЭУ




РАСЧЕТ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ

Методические указания к расчетному заданию
по курсу
"Кондиционирование воздуха, вентиляция и отопление
производственных помещений"








Казань 2003 г.


УДК 697 (075.8)
Ш 63

Шинкевич О.П.
Расчет системы кондиционирования. Метод. указания. Казань: Казан. гос. энерг. ун-т, 2003.

Изложены общие требования к выполнению расчетных заданий, приведены задания по расчету систем кондиционирования, определены объем, содержание и последовательность выполнения заданий. Дан пример расчета типового задания.
Методические указания предназначены для студентов, обучающихся по специальности "Промышленная теплоэнергетика", могут быть использованы при дипломном проектировании.



























С Казанский государственный энергетический университет, 2003




ВВЕДЕНИЕ
Расчетное задание выполняется в соответствии с программой курса "Кондиционирование воздуха, вентиляция и отопление". На выполнение его предусмотрено до 20 часов самостоятельной работы студентов.
Целью выполнения расчетного задания является: закрепление и углубление знаний, полученных в процессе изучения общетехнических дисциплин; привитие студентам навыков самостоятельной работы в подборе и использовании научной, технической, справочной литературы и ГОСТов; освоение методов теплотехнического расчета различных процессов, конструктивного и гидравлического расчетов установок; выработка умения составлять текстовую часть конструкторской документации.
Преподаватель проводит систематические консультации, на которых студенты согласовывают и уточняют выбранные ими методы расчетов, а также получают ответы на все возникающие вопросы и рекомендации по использованию литературы.
Законченное расчетное задание студент сдает преподавателю для проверки, затем в установленный день защищает его перед преподавателем. При защите студент должен коротко изложить сущность и особенности расчета и ответить на вопросы, связанные с процессами, происходящими в системах кондиционирования.

1.СОДЕРЖАНИЕ И ОБЪЕМ РАСЧЕТНОГО ЗАДАНИЯ
В процессе расчетов систем кондиционирования воздуха (СКВ) студент должен: выбрать параметры воздуха внутри и вне рассчитываемого помещения; рассчитать процессы кондиционирования для теплого и холодного периодов года; выбрать центральный кондиционер; провести поверочные расчеты рабочих секций кондиционера; рассмотреть схему автоматического регулирования кондиционера.
При выполнении расчетного задания составляется расчетно-пояснительная записка объемом 14-16 с. рукописного текста. Ее оформление должно соответствовать требованиям ГОСТ 2.105-79.
Пояснительная записка составляется в следующей последовательности: титульный лист; задание к расчету; введение; расчет процессов тепловлажностной обработки воздуха заданного типа в системе кондиционирования воздуха ; выбор основных элементов центрального кондиционера типа КТЦ; расчет основных элементов центральных кондиционеров типа КТЦ; описание метода автоматического регулирования системы кондиционирования воздуха; приложения (вспомогательные расчетные графики, эскизы); список использованной литературы; содержание.
13EMBED Equation.314152.ЗАДАНИЯ К РАСЧЕТУ
Задания составлены в виде текста и таблиц к тексту, где содержатся числовые данные. В таблицах использованы следующие буквенные обозначения:
13EMBED Equation.31415 – тепловлажностное отношение для данного производственного помещения в теплый период года, кДж/кг;
13EMBED Equation.31415 – тепловлажностное отношение для производственного помещения в холодный период года, кДж/кг;
WП – выделение влаги в производственном помещении, кг/ч;
nП – кратность воздухообмена в производственном помещении, 1/ч;
nЛ – количество людей, работающих в кондиционируемом помещении, чел.
Задание 1
Рассчитать систему кондиционирования цеха пошива верхней одежды для теплого и холодного периодов года. В целях экономии тепла и холода предусмотреть возможность использования частичной рециркуляции воздуха из помещения и обводной линии относительно камеры орошения. Провести графоаналитические расчеты процессов кондиционирования, выбрать центральный кондиционер, произвести поверочные тепловые и гидравлические расчеты элементов выбранного кондиционера и разработать схему автоматизации кондиционера. Числовые данные приведены в табл. 2.1.

Задание 2
Рассчитать систему кондиционирования цеха изготовления радиотехнических изделий для теплого и холодного периодов года. В целях экономии тепла и холода предусмотреть возможность использования частичной рециркуляции воздуха из помещения и обводной линии относительно камеры орошения. Провести графоаналитические расчеты процессов кондиционирования, выбрать центральный кондиционер, произвести поверочные тепловые и гидравлические расчеты элементов выбранного кондиционера и разработать схему автоматизации кондиционера. Числовые данные приведены в табл. 2.2.

Задание 3
Рассчитать систему кондиционирования здания проектного института для теплого и холодного периодов года. В целях экономии тепла и холода предусмотреть возможность использования частичной рециркуляции воздуха из помещения и обводной линии относительно камеры орошения. Провести графоаналитические расчеты процессов кондиционирования, выбрать центральный кондиционер, произвести поверочные тепловые и гидравлические расчеты элементов выбранного кондиционера и разработать схему автоматизации кондиционера. Числовые данные приведены в табл. 2.2.

Задание 4
Рассчитать систему кондиционирования производственного корпуса ткацкой фабрики для теплого и холодного периодов года. В целях экономии тепла и холода предусмотреть возможность использования частичной рециркуляции воздуха из помещения и обводной линии относительно камеры орошения. Провести графоаналитические расчеты процессов кондиционирования, выбрать центральный кондиционер, произвести поверочные тепловые и гидравлические расчеты элементов выбранного кондиционера и разработать схему автоматизации кондиционера. Числовые данные приведены в табл. 2.4.
Дополнительные указания для всех заданий: 1)в производственных помещениях нет вредных выделений; 2)в холодный и переходный периоды года используется дежурное водяное отопление, компенсирующее теплопотери и поддерживающее температуру в помещении при неработающем кондиционере +5°С.
3.ПОРЯДОК ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТА СКВ
Расчет СКВ включает в себя графоаналитический расчет процессов кондиционирования для трех случаев : а) полной схемы, б) схемы с использованием только рециркуляции части воздуха из помещения, в) прямоточной схемы (без рециркуляции и байпаса) – с последующим энергетическим сравнением этих схем; поверочные тепловые и гидравлические расчеты рабочих секций выбранного центрального кондиционера.
3.1. Выбор параметров наружного воздуха и воздуха внутри
помещения.
Выбор оптимальных метеорологических условий на рабочих местах в рабочей зоне производят в соответствии с данными прилож.1.
Расчетные параметры наружного воздуха находят в таблицах под названием "Расчетные параметры наружного воздуха" в [1,2,3]. Для этого следует

Таблица 2.1

Климатическая зона
13EMBED Equation.31415
13EMBED Equation.31415




1.1
1.2
1.3
1.4
1.5
1.6
1.7
1.8
1.9
1.10
1.11
1.12
1.13
1.14
1.15
1.16
1.17
1.18
1.19
1.20
1.21
1.22
1.23
1.24
1.25
Кишинев
Краснодар
Красноярск
Красноярск
Курск
Санкт-Петербург
Львов
Минск
Москва
Мурманск
Новороссийск
Новосибирск
Одесса
Омск
Грозный
Оренбург
Пермь
Полтава
Рига
Ростов-на-Дону
Самарканд
Саратов
Екатеринбург
Смоленск
Сочи
3500
3840
4180
4520
4860
5200
5540
5880
6220
6560
6900
7240
7495
7835
8175
8515
8850
9195
9535
9875
10215
10550
10895
11235
11575
3300
3640
3980
4300
4600
5000
5300
5600
6000
6300
6700
7040
7300
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·Таблица 2.2

Климатическая зона
13EMBED Equation.31415
13EMBED Equation.31415




2.1
2.2
2.3
2.4
2.5
2.6
2.7
2.8
2.9
2.10
2.11
2.12
2.13
2.14
2.15
2.16
2.17
2.18
2.19
2.20
2.21
2.22
2.23
2.24
2.25
Н.Новгород
Грозный
Днепропетровск
Ереван
Запорожье
Иваново
Иркутск
Казань
Киев
Кишинев
Краснодар
Красноярск
Самара
Курск
Львов
Минск
Москва
Мурманск
Новосибирск
Одесса
Омск
Оренбург
Пермь
Полтава
Саратов
3585
3925
4265
4605
4945
5285
5625
5965
6305
6645
6985
7325
7580
7920
8260
8600
8940
9280
9620
9960
10300
1
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
Таблица 2.3

Климатическая зона
13EMBED Equation.31415
13EMBED Equation.31415




3.1
3.2
3.3
3.4
3.5
3.6
3.7
3.8
3.9
3.10
3.11
3.12
3.13
3.14
3.15
3.16
3.17
3.18
3.19
3.20
3.21
3.22
3.23
3.24
3.25
Таллин
Тамбов
Ташкент
Тбилиси
Томск
Тюмень
Уфа
Бишкек
Хабаровск
Харьков
Херсон
Чита
Ялта
Ярославль
Астрахань
Баку
Барнаул
Батуми
Брест
Брянск
Владивосток
Владимир
Вологда
Волгоград
Воронеж
3400
4010
4350
4690
5030
5370
5710
6050
6390
6730
7070
7410
7665
8005
8345
8685
9025
9365
9705
10045
10385
10725
11065
114
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·Таблица 2.4

Климатическая
зона
13EMBED Equation.31415
13EMBED Equation.31415




4.1
4.2
4.3
4.4
4.5
4.6
4.7
4.8
4.9
4.10
4.11
4.12
4.13
4.14
4.15
4.16
4.17
4.18
4.19
4.20
4.21
4.22
4.23
4.24
4.25
Алма- Ата
Архангельск
Астрахань
Ашхабад
Баку
Барнаул
Батуми
Брест
Брянск
Вильнюс
Владивосток
Владимир
Вологда
Волгоград
Воронеж
Луганск
Н.Новгород
Днепропетровск
Душанбе
Ереван
Запорожье
Иваново
Иркутск
Казань
Киев
3755
4095
4435
4775
5115
5455
5795
6135
6475
6815
7115
7425
7750
8080
8430
8770
9110
9450
9
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·определиться с категориями климата в соответствии с местоположением рассчитываемого производства в климатических поясах и видом системы жизнеобеспечения в производственной деятельности. В соответствии с [1] при расчете системы кондиционирования следует использовать расчетные параметры Б.
3.2.Расчет процессов кондиционирования воздуха в
теплый период года для полной схемы СКВ
Производят расчет процессов кондиционирования для теплого периода, используя вначале полные возможности центрального кондиционера, то есть частичную рециркуляцию внутреннего воздуха и обводную воздушную линию относительно оросительной камеры (чаще ее называют байпасом). Полная принципиальная схема работы кондиционера представлена на рис.3.1.
Все графические построения делают на кальке или другом пригодном для черчения прозрачном материале, который накладывают на стандартную i,d – диаграмму (см. рис. 3.2)
Методика построения процессов на i,d – диаграмме приведена ниже .
При работе СКВ по полной схеме исключаются воздухоподогреватели первого и второго подогрева.
1) На
·,d- диаграмму наносят точки ВТ и НТ, соответствующие параметрам воздуха внутри помещения и наружного воздуха в теплый период года.
2) Задают значения
·tР = tВ - tП, рекомендуется для торговых залов предприятий общественного питания
·tР = 410°С, для производственных помещений при подаче воздуха в рабочую зону
·tР=69°С, а при подаче воздуха под потолком допустимая разность температур может быть увеличена до 1214°С ( меньшие значения соответствуют помещениям высотой до 3 м.).
3) Через точку ВТ проводят луч с угловым коэффициентом
·13EMBED Equation.31415. Численные значения угловых коэффициентов нанесены по периметру
·,d- диаграммы. От точки В откладывают
·tР и получают точку П (параметры подготовленного для





















Рис.3.1 Полная принципиальная схема центрального кондиционера.






































Рис. 3.2. Процессы кондиционирования воздуха в теплый период года для полной схемы СКВ







подачи в помещение воздуха).
4) На диаграмме находят точки В' и П', откладывая соответственно
·tН от точки ВТ и точки П (
·tН = 1,52°С
· подогрев воздуха в наружных воздуховодах ).
5) Определяют количество избыточного тепла, выделяющегося в помещении QН, кДж/кг:
QН=
·13EMBED Equation.31415· WП.
6) Проводят луч через точки В' и П' до пересечения с кривой равных относительных влажностей
· = 95%. В пересечении получают точку О, соответствующую параметрам воздуха после оросительной камеры.
7) Определяют количество воздуха, которое подается в кондиционируемое помещение L0, м3 /ч:
L0 =13EMBED Equation.31415.

8) Нормируемое количество воздуха, подаваемое в СКВ LН, м3 /ч, находят из Прилож. 2:
9) Расход рециркуляционного воздуха LР, м3 /ч, составит:
LР= LО - LН.
10) Расход воздуха, подаваемого на вход в кондиционер из помещения LОР, м3 /ч, определяют из соотношения :
LОР=13EMBED Equation.31415.
11) Находят расход байпасного воздуха LБ, м3 /ч:
LБ= LР - LОР.
12) На диаграмме соединяют точки НТ и В' и находят точку С, соответствующую параметрам воздуха после смешения наружного воздуха с расходом LН и рециркуляционного с расходом LОР. Для этого рассчитывают энтальпию точки С,
·С, кДж / кг:

·С = 13EMBED Equation.31415,
Пересечение
·С с отрезком В'НТ и дает точку С.
13) Проводят луч через точку С и точку О до пересечения с

· = 100% и получают точку m; температура tm приблизительно соответствует начальной температуре воды, подаваемой в оросительную камеру.
14) Проводят расчет теплопотребления оросительной камеры СКВ с байпасом QОКБ, кДж / ч:
QОКБ=(LН+LОР)·
·С·(
·С -
·О),
или QОКБ = 13EMBED Equation.31415, кВт

3 . 3 . Расчет процессов кондиционирования в теплый период для СКВ
с рециркуляцией.
Известно [3], что байпас можно использовать только при определенных наружных параметрах воздуха. С уменьшением tTH и увеличением
·Н байпас становится неприемлем.
На рис.3.3. представлены процессы кондиционирования для СКВ с рециркуляцией. Порядок расчетов и построений на
·,d-диаграмме в основном тот же, что и для полной схемы СКВ за исключением операций 6,10,11,12,14.
6) Проводят луч из точки П по линии равного влагосодержания dП,
г/кг, до пересечения с
· = 95%. В пересечении получают точку О. Отрезок ОП соответствует нагреву воздуха после оросительной камеры на воздухоподогревателе второго нагрева.
10) Операция исключается.
11) Операция исключается.
12) На диаграмме соединяют точки НТ и В' и находят точку С, предварительно рассчитав энтальпию точки С,
·С, кДж/кг:
























Рис.3.3. Процессы кондиционирования в теплый период года для СКВ с рециркуляцией








·С =13EMBED Equation.31415,
Пересечение
·С с отрезком В'НТ и дает точку С.
14) Проведем расчет теплопотребления оросительной камеры СКВ с рециркуляцией QОКР, кДж/ч:
QОКР=(LН+LР)·
·C·(
·C
·
·В),
или QОКР = 13EMBED Equation.31415, кВт.
15) Расчетная теплопроизводительность воздухоподогревателя второго подогрева Q13EMBED Equation.31415, кДж/ч , составит :
Q13EMBED Equation.31415= L0 ·
·В · (
·П’ -
·О),
или Q13EMBED Equation.31415=13EMBED Equation.31415,кВт.

На рис 3.4 представлены процессы кондиционирования для прямоточных СКВ. Порядок расчетов и построений на
·,d-диаграмме в основном тот же, что и в п.3.2 за исключением операций 6,9,10,11,12,13,14.
6) Операция проводится в соответствии с п.3.2.
10) –12) Операции исключаются.
13) Проводят луч через точку НТ и точку О до пересечения с

· = 100% и получим точку m; температура tm приблизительно соответствует начальной температуре воды, подаваемой в оросительную камеру.
14) Проведем расчет теплопотребления оросительной камеры для прямоточной СКВ QОКП, кДж/ч:
QОКП = L0 ·
·Н · (
·В -
·О),
или QОКП = 13EMBED Equation.31415, кВт.


























3.4 Расчет процессов кондиционирования в теплый период для прямоточной СКВ

3.5. Определение экономии тепла и холода для различных схем
СКВ в теплый период года
Наиболее неэкономичной является прямоточная СКВ. Поэтому оценку тепловой эффективности остальных двух схем проводят относительно нее.
Экономия холода в СКВ по полной схеме относительно прямоточной СКВ
·Q13EMBED Equation.31415, кВт, составит :

·Q13EMBED Equation.31415= 13EMBED Equation.31415.

Экономия тепла в СКВ с рециркуляцией относительно прямоточной СКВ
·Q13EMBED Equation.31415, кВт, составит :

·Q13EMBED Equation.31415=13EMBED Equation.31415·

Расход тепла для воздухоподогревателей СКВ с рециркуляцией и прямоточной СКВ одинаковы, в СКВ по полной схеме воздухоподогреватель не задействован. Поэтому экономия тепла в СКВ по полной схеме относительно остальных двух составит Q13EMBED Equation.31415, кВт.
3.6.Расчет процессов кондиционирования в СКВ с рециркуляцией для холодного периода года
Для холодного периода используют кондиционер, рассчитанный и выбранный для теплого периода, приспосабливая его к режимам холодного периода. Из [3] известно, что байпас в холодное время года использовать нецелесообразно, так как практически невозможно осуществить процесс регулирования температуры и относительной влажности в кондиционируемом помещении. Поэтому расчет следует начинать с СКВ с рециркуляцией.
Процессы, происходящие в СКВ по данной схеме, представлены на рис. 3.5.


























Рис. 3.5. Процессы кондиционирования в СКВ с рециркуляцией для холодного периода года









Построения на
·,d – диаграмме и расчет процессов кондиционирования производят в приведенной ниже последовательности.
1)На
·,d- диаграмму наносят точки ВХ и НХ, соответствующие параметрам воздуха внутри помещения и наружного воздуха в холодный и переходный
периоды года.
2) Разность между влагосодержанием воздуха в рабочей зоне d13EMBED Equation.31415 и влагосодержанием подавемого в рабочую зону dП, г/кг,составит:

·d = dП - d13EMBED Equation.31415=13EMBED Equation.31415,
где L0
· производительность кондиционера по воздуху, рассчитанная в
теплый период, м3/ч, WП
· влаговыделения в помещении, кг/ч.
3) Через точку ВХ проводят луч с угловым коэффициентом
·13EMBED Equation.31415 и определяют влагосодержание dП = d13EMBED Equation.31415-
·d, пересечение линии dП и луча
·13EMBED Equation.31415 дает точку П.
4) Из точки П опускают перпендикуляр до
· = 95%, пересечение их дает точку О.
5) Определяют положение точки С, характеризующей параметры воздуха после смешения воздуха, подогретого на первом воздухоподогревателе, и рециркуляционного воздуха. Для этого соединяют точку НХ и точку ВХ. Рассчитывают энтальпию воздуха
·С ' , кДж/кг, после смешения наружного и рециркуляционного воздуха в предположении, что смешение их происходит без предварительного нагрева наружного воздуха в воздухоподогревателе первого нагрева:

·С ' = 13EMBED Equation.31415.
Восстанавливая перпендикуляр из точки С ' до пересечения с линией, соответствующей
·О получают точку С.
6) Проводят луч через точки ВХ и С до пересечения с перпендикуляром, восстановленные из точки НХ. Пересечение их дает точку К, характеризующую параметры воздуха после подогревателя первого нагрева.
7) Тепловая нагрузка воздухоподогревателя первого нагрева 13EMBED Equation.31415, кДж/кг, равна:
13EMBED Equation.31415, 13EMBED Equation.31415
или 13EMBED Equation.31415, кВт.
8) Тепловая нагрузка воздухоподогревателя второго нагрева 13EMBED Equation.31415,кДж/кг, равна:
13EMBED Equation.3141513EMBED Equation.31415,
или 13EMBED Equation.31415, кВт.
3.7. Расчет процессов кондиционирования в прямоточной СКВ для холодного периода года

Процессы кондиционирования в прямоточной СКВ представлены на рис.3.6. Построение на i,d -диаграмме и расчет производятся в последовательности, соответствующей пункту 3.6с некоторыми изменениями.
а)Исключается операция 5.
6) Проводят перпендикуляр из точки Вх до пересечения с линией iО,
пересечение дает точку КП.
7) Определяют теплопроизводительность воздухоподогревателя первого нагрева 13EMBED Equation.3141513EMBED Equation.31415, кДж/ч:
13EMBED Equation.31415,
или 13EMBED Equation.31415, кВт.

















Рис.3.6.Процессы в прямоточной СКВ для холодного периода года





3.8 Определение экономии тепла различных схем СКВ в холодный период года.

Экономия тепла в СКВ с рециркуляцией по сравнению с прямоточной СКВ
·Q КР1, %, составит:
13EMBED Equation.31415
3.9. Выбор схемы СКВ и центрального кондиционера
По результатам графоаналитических расчетов выбирают наиболее энергетически экономичную схему СКВ. Затем выбирают центральный кондиционер по Прилож.3. В [1] предписано выбирать не менее двух кондиционеров с тем, чтобы каждый из них обеспечивал нагрузку не менее L0/2,
м /ч. Можно использовать один кондиционер, но при этом ставится резервный вентилятор производительностью не менее L0/2, м3/ч.
Таким образом, на каждый кондиционер ложится расход воздуха LК= =L0/nK, м3/ч, где nK – число кондиционеров. Рассматривают возможное место установки кондиционеров и холодильного оборудования .

3.10. Выбор и поверочные расчеты рабочих секций кондиционера типа КТЦ
Выбор фильтра производят в соответствии с маркой кондиционера в прилож.4 .
Выбор и расчет воздухоподогревателей первого и второго нагрева производят по описанной ниже методике. По прилож. 5 выбирают воздухоподогреватель, соответствующий конкретной марке кондиционера (например, КТЦ3 – 160). Находят параметры воздухоподогревателя: живое сечение для прохода воздуха fВ, м2 , и из прилож.7 живое сечение для хода воды базового теплообменника fТ, м2.
Определяют массовую скорость воздуха
·
·, кг/(м2 Ч с):

·
· = LK (
·B/ fB.
Находят расход воды через воздухоподогреватель GT , кг/с:
GТ = QК / ( cТ (( tГ – tО )),
где QK – тепловая нагрузка на воздухоподогреватель, кВт;
сТ – удельная теплоемкость воды, кДж / (кг Ч К);
tГ – температура воды в сетях теплоснабжения, °С;
tО – обратная температура воды в сетях теплоснабжения, tО = 70°С.
Определяют скорость движения воды в трубках воздухоподогревателя. В [3] рекомендуют обвязку водяными трубопроводами базовых теплообменников (их, как правило, больше одного) делать таким образом, чтобы скорость протекания воды в трубках каждого теплообменника была в пределах 0,150,3 м/с. Базовые теплообменники могут присоединяться по воде либо все последовательно, либо все параллельно, либо часть последовательно, а часть параллельно.
Скорость движения воды в трубках воздухоподогревателя WТ, м/с, равна
WT = GT / (
·T ( 13EMBED Equation.31415),
где 13EMBED Equation.31415– суммарное живое сечение трубок для воды, м2, минимальное при последовательном присоединении 13EMBED Equation.31415=fT, максимальное при параллельном присоединении
13EMBED Equation.31415=fT ( nT,
где nT – число базовых теплообменников;

·T – плотность теплоносителя, т/м3 .
Определяют коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2ЧК):
К= В((
·
·)n(13EMBED Equation.31415
Коэффициенты В, n, P выбирают по Прилож.6.
Определяют среднюю температуру теплоносителя в воздухоподогревателе tCР.Т,°C:
tCР.Т = ( tГ + t0) /2.
Определяют среднюю температуру воздуха в воздухоподогревателе
tCР.В = ( tK – tKН) / 2,
где tK –температура воздуха после воздухоподогревателя,°С;
tKН –температура воздуха до воздухоподогревателя,°С.
Определяют необходимую (расчётную) площадь поверхности теплообмена FР1, м2 :
FР1 = QК 10–3/(K( (tCР.T – tСР.B) ).
По полученному значению FР1 в прилож.5 подбирают ближайший по площади воздухоподогреватель. Находят параметры воздухоподогревателя:
FК, м2 – площадь поверхности теплообмена, м2 ; fB, м2 – живое сечение по воздуху ; по прилож.7 – fT, м2 – живое сечение по теплоносителю.
В соответствии с вышеизложенной методикой повторяют тепловой поверочный расчёт воздухоподогревателя. В результате получают новую величину расчётной площади поверхности теплообмена FР2, м2 .
Производят сравнение поверхностей теплообмена, полученной расчётом (Fp) и у выбранного воздухоподогревателя (FK)- по формуле:

·F = 100 ( FK – FР2) / FK.
Запас поверхности теплообмена должен лежать в пределах
15% >
·F > 0.
Используя изложенную методику, выбирают воздухоподогреватели как первого, так и второго нагрева и проводят их поверочные тепловые расчеты. Воздухоподогреватель второго нагрева рассчитывается на тёплый период года. Нужно учитывать, что в тёплый период года в соответствии с графиком отпуска тепла потребителям в системе отопления и горячего водоснабжения температура tГ значительно снижается. Для каждого воздухоподогревателя определяют гидравлическое сопротивление НК, Па, со стороны воздуха из графика в прилож.8.
По прилож. 9 выбирают камеру орошения, соответствующую расходу воздуха через кондиционер LK, м3/ч. Находят характерные параметры для данной камеры орошения: n – количество форсунок, шт.; FОК – площадь поперечного сечения камеры, м2 ; (
·
·)ОК – номинальную массовую скорость в поперечном сечении, кг/(м2Чс); НОК – гидравлическое сопротивление камеры, Па.
Поверочный расчёт оросительной камеры для тёплого периода года производят в приведенной ниже последовательности.
Определяют действительную массовую скорость воздуха в камере
орошения
·
·, кг/(м2Чс):

·
· = LOK (
·В / (3600 FOK).
Задаются давлением воды перед форсунками РФ, кПа (давление в [6] рекомендуют выбирать в пределах 100250 кПа). Выбирают диаметр сопла форсунки d0 (по [2] ряд d0 = 3; 3,5;4; 4,5; 5;5,5; 6 мм), при этом во избежание засорения форсунок рекомендуют выбирать d0 в пределах 4,55,5 мм. Из расчётов процессов кондиционирования в тёплое время года находят относительную влажность воздуха перед оросительной камерой
·1,% (принимают обозначение, принятое в [6] для графиков
·1=f(
·1, РФ)). С полученными параметрами обращаются к графикам прилож.10 и находят действительную максимальную относительную влажность за оросительной камерой
·2,%, которую может обеспечить данная оросительная камера.
Рассчитывают производительность одной форсунки qФ,кг/с:
qФ = 1,18 10–3(P00,48(d1,38.
Общий расход воды WOK находят по формуле
WOK = qФ (n / k,
где k – коэффициент запаса, учитывающий засорение форсунок
( k = 1,11,2 [2] ) .
Рассчитывают коэффициент орошения В, кг/кг:
B = 3600 ( W / LОК (
·В
Из графика в прилож.11 находят коэффициент эффективности камеры орошения Е1 .
Рассчитывают реальную энтальпию насыщенного воздуха за оросительной камерой iВН, кДж/кг:
iВН = iТ Н – (iТ Н –iО) / E113EMBED Equation.31415
где i0 – энтальпия воздуха за оросительной камерой из расчётов процессов на i ,d – диаграмме, кДж/кг .
Обращаются к i,d – диаграмме и в точке пересечения iВН и
· = 100% находят начальную температуру воды tBН,°C.(
Конечная температура воды в оросительной камере tBK,°C, равна
13EMBED Equation.31415 tВК = tВН ( QОК/(WОК ( cТ),13EMBED Equation.31415
где сТ – удельная теплоемкость воды (теплоносителя), сТ = 4,19 кДж/(кгЧК).
Далее делают расчет оросительной камеры для холодного периода года. Характеристики камеры орошения остаются такими же. По графику в прилож.12 находят коэффициент эффективности камеры орошения для зимнего режима работы ЕА.
Определяют температуру воздуха по мокрому термометру на входе в оросительную камеру
tM = ( t1 – ( t1 – t2 ) ) / ЕА , °C,
где t1, t2 – температура воздуха, соответственно, перед оросительной камерой и за ней, °С.
По величине tM,°С, судят об установившейся температуре воды в оросительной камере tО, которая подвергается многократной рециркуляции. Эти температуры приблизительно равны.
3.11. Автоматическое регулирование центральных кондиционеров
типа КТЦ
Наиболее распространенный метод регулирования СКВ – это поддержание на расчетном уровне "точки росы" [2, 9]. Схема регулирования представлена на рис. 3.7.
В холодный период года за оросительной камерой с помощью пропорционального регулятора 1–2 поддерживается постоянная температура, датчик 3–3, настроенный на температуру13EMBED Equation.31415, воздействует на исполнительный механизм 1–4 регулирующего органа на обратном трубопроводе теплоносителя к воздухоподогревателю К1 первого подогрева. Оросительная камера обеспечивает адиабатное увлажнение наружного воздуха до 9095%. По мере повышения энтальпии наружного воздуха уменьшается его подогрев, и при равенстве энтальпии наружного воздуха и расчетной энтальпии, при которой происходит процесс адиабатического увлажнения iО, воздухоподогреватель первого нагрева отключается регулятором 1–2 совсем. В переходный период года (tН=10(С) калорифер К1 отключен и через промежуточное реле температура за оросительной камерой может регулироваться за счет уменьшения потока рециркуляционного воздуха и увеличения потока наружного воздуха.
Температура внутреннего воздуха 13EMBED Equation.31415 регулируется двухпозиционным регулятором 3–4. Датчик температуры 3–3, установленный в помещении и настроенный на поддержание температуры 13EMBED Equation.31415, воздействует через запретно – разрешающее устройство (ЗРУ) на воздухоподогреватель К2 второго подогрева, изменяя положение регулирующего органа с помощью сервопривода 3–7.
ЗРУ включается в цепь для переключения регулирования по температуре внутри помещения 13EMBED Equation.31415 на регулирование по относительной влажности (В. Такое переключение должно быть произведено в тот момент, когда в помещении 13EMBED Equation.31415 относительная влажность приближается к 60%. К этому моменту за оросительной камерой температура повысится до 13EMBED Equation.31415 (характерной для переходного периода), что повлечет за собой переключение схемы регулирования. Сигнал от датчика 3–5 поступает на двухпозиционный




·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·Рис.3.7. Функциональная схема регулирования СКВ






регулятор 3–6 и затем на ЗРУ, которое производит переключение датчика температуры внутри помещения 3–3 на датчик относительной влажности. Регулирование как температуры, так и относительной влажности внутри помещения производят пропорциональные регуляторы 3–4, 3–2.
В теплое время года внутри помещения с помощью пропорционального регулятора 3–2 поддерживается постоянная относительная влажность при изменяющихся значениях температуры 13EMBED Equation.31415 в пределах, допускаемых СН 245 – 71. Датчик влажности 3–1, как и в холодное время года, через промежуточное реле РП2 и ЗРУ воздействует на подогреватель второй ступени. При использовании байпасной линии сигнал от ЗРУ передается на сервопривод 3–8, управляющий воздушным клапаном на байпасной линии. При увеличении относительной влажности выше 60% включается второй подогреватель, и температура 13EMBED Equation.31415 достигает такого значения, при котором относительная влажность становится меньше 60% и соответствует определенной энтальпии наружного воздуха. Чем выше
·13EMBED Equation.31415, тем выше 13EMBED Equation.31415.
Летний режим, при котором необходимо использование охлажденной воды, наступает при достижении температуры внутри помещения 13EMBED Equation.31415, в этот момент срабатывает датчик температуры 2–1, настроенный на 13EMBED Equation.31415. Регулятор температуры 2–2 воздействует на сервопривод 2–3, изменяя расход охлажденной воды в камеру орошения. В помещении стабилизируется сразу два параметра: температура и относительная влажность воздуха. На разные регулирующие органы воздействуют сразу два регулятора (2–2, 3–2), что позволяет поддерживать относительную влажность воздуха с точностью (5% и расходовать минимум холода.
Существуют более современные схемы регулирования СКВ, которые хорошо описаны в (9(. Имеются в виду каскадное управление СКВ, управление СКВ с использованием регулятора переменной структуры (их следует рассматривать как существенно нелинейные структуры), управление СКВ с помощью микропроцессоров. Перечисленные схемы регулирования широко используются за рубежом.
4. ПРИМЕР РАСЧЕТА СКВ
Задание: рассчитать систему кондиционирования зала дворца спорта для теплого и холодного периодов года. Дворец расположен в г. Владимире. Тепловлажностное отношение в помещении зала для теплого периода 13EMBED Equation.31415= =10400 кДж/кг, для холодного периода 13EMBED Equation.31415 =10000 кДж/кг. В зале помещается 15000 человек, при этом выделяется влаги
WП = 600 кг/ч. В целях экономии тепла и холода необходимо предусмотреть возможность использования частичной рециркуляции воздуха из помещения и обводной линии относительно камеры орошения. Провести графоаналитические расчеты процессов кондиционирования, выбрать центральный кондиционер, произвести поверочные тепловые и гидравлические расчеты элементов выбранного кондиционера и разработать схему автоматизации кондиционера.
Выбор оптимальных метеорологических условий в зале проводят в соответствии с прилож.1. Дворец спорта классифицируют как общественное сооружение.
В холодный и переходный периоды года температура воздуха в зале 13EMBED Equation.31415= 20°C, относительная влажность 13EMBED Equation.31415= 45%, скорость движения воздуха в помещении 13EMBED Equation.31415= 0,25 м/с.
Для теплого периода года выбирают параметры 13EMBED Equation.31415= 22°C, 13EMBED Equation.31415=50%, скорость движения воздуха такая же, как и в холодный период.
Расчетные параметры наружного воздуха выбирают в таблицах, приведенных в [1,2,3]. При проектировании систем кондиционирования в соответствии с [1] принимают расчетные параметры Б для теплого и холодного периодов года. Для г. Владимира расчетные параметры следующие: расчетная географическая широта – 56°с.ш., расчетное барометрическое давление – 745 мм.рт.ст.
Параметры для холодного периода года:
13EMBED Equation.31415= – 27°C, 13EMBED Equation.31415= – 26,8 кДж/кг; амплитуда суточных колебаний температуры 13EMBED Equation.31415= 10,7°С; расчетная скорость ветра 13EMBED Equation.31415=2,9 м/с.
Параметры для теплого периода года:
13EMBED Equation.31415= 27,6°C; 13EMBED Equation.31415=52,7 кДж/кг; 13EMBED Equation.31415= 10,7°C; 13EMBED Equation.31415= 4,5 м/с.
В СКВ для теплого периода года предусматривается использование частичной рециркуляции воздуха из помещения и обводного канала вокруг оросительной камеры (байпаса).
В соответствии с методикой, изложенной в п. 3.2, производят графоаналитические расчеты. На рис.4.1 показаны процессы кондиционирования в теплый период года. Сплошной линией нанесены процессы кондиционирования в СКВ с использованием рециркуляции и байпаса, пунктирной – в прямоточной СКВ.
Количество избыточного тепла, выделяющегося в зале дворца спорта в теплый период, QП, кДж/ч, равно
QП = 13EMBED Equation.31415 ( WП = 10400Ч600 = 6240000.
В результате построений на i,d – диаграмме получают следующие параметры:
точка О – iO = 23,7 кДж/кг; tО = 7,9°C; dО = 6,3 г/кг;
точка В'– iB’= 43,5 кДж/кг; tB’ = 23,5°C; dB’ = 8,3 г/кг;
точка П – iП =36 кДж/кг; tП = 16,8°C; dП = 7,6 г/кг;
точка П '– iП’=39,8 кДж/кг; tП’ =15,5°C; dП’=7,6 г/кг;
точка О – iO'=30 кДж/кг; tO’ =11,1°C; dO' =8,3 г/кг.
Количество воздуха, соответствующего параметрам точки П, который подается в зал дворца спорта LО м3 /ч, или GО кг/ч, составит :
GО = QП /(iВ – iП) = 6240000 / (53 – 36)=367059, или



















Рис.4.1.Процессы кондиционирования в теплый период года












LО = GО/
·П = 367059/1,203 = 305119.
Минимальное количество воздуха, подаваемое в помещение дворца спорта, находят в прилож.2. Норма воздуха составила 20м3 на 1 человека. Следовательно, количество воздуха, соответствующее параметрам воздуха точки Н, LH, м3/ч, таково: LН = 20Ч12000 = 240000.
Определяют количество воздуха пропускаемого по байпасной линии, LБ, м3/ч:
LБ = LР – LОР,
где LР – расход воздуха, возвращаемого из зала в кондиционер, м3/ч;
LОР – расход воздуха из зала, подаваемого на вход в кондиционер,м3/ч;
LР = LО – LH = 305119 – 240000 = 65119 м3/ч;
LОР = LР / (l + оп'/в'п' ) =65119/(1 + 28/31) = 34215 м3/ч;
LБ = 65119 – 34215 = 30904 м3/ч.
Определяют положение точки С на i,d – диаграмме:
iC = (LH (
·П ( iH + LOP (
·B' ( iB)/(LH (
·H + LOP (
·B') =
= (240000 ( 1,157 ( 52,7 + 65119 ( 1,182 ( 49,5) / (240000 ( 1,157 + 65119(1,182) = 50,6 кДж/кг.
Параметры точки С: iС = 50,6 кДж/кг, tС = 24,1°С, dС = 9 г/кг.
Находят на i,d – диаграмме приблизительное значение температуры подаваемой в оросительную камеру воды: tm = 6°С.
Делают вывод: в теплый период года можно обойтись без включения в работу воздухоподогревателей первого и второго подогрева, используя вместо них байпасную линию. При этом расчетное теплопотребление оросительной камеры QOK, кДж/кг, составит
QOK = (LH + LO) (
·C ( (iC – iO) = (240000 + 34215) ( 1,1 ( (50,6 – 23,7) =
= 8 645 121, или QOK = 2401 кВт.
Очевидно, что использование байпаса при более низких 13EMBED Equation.31415 и, соответственно, больших 13EMBED Equation.31415 потребует еще более низких tm, а это увеличит мощность холодильной установки, что невыгодно.
Поэтому рассматривают случай, когда байпасная линия отключена и требуется подогрев воздуха после оросительной камеры. Тогда на рис.4.1 процессы изображаются пунктирными линиями. Отсюда получают следующие параметры:
точки О – iО’ = 30 кДж/кг, tO ' = 11,1°С, dO = 7,6 г/кг, tm' = 7°С.
Расчетная теплопроизводительность оросительной камеры с байпасом 13EMBED Equation.31415, кДж/ч, равна
13EMBED Equation.31415 =(LH + LP)(
·C ((iC – iO’) = (240000 + 65119)(1,172((50,6 – 30) =
= 7 336 548 или 13EMBED Equation.31415 = 2046 кВт.
Расчетная теплопроизводительность воздухоподогревателя второго подогрева 13EMBED Equation.31415, кДж/ч, равна
13EMBED Equation.31415 = LО ((iП ’ – iO ') (
·B = 305119((39,8 – 30) ( 1,22 = 3 648 002,
или 13EMBED Equation.31415 = 1013 кВт.
Исходя из предполагаемой температуры охлажденной воды в оросительной камере, предпочтительно выбрать схему кондиционирования для теплого периода с использованием рециркуляции, но без байпаса.
Далее проводят расчет экономии тепла при использовании частичной рециркуляции по сравнению с прямоточной СКВ.
Теплопроизводительность оросительной камеры в прямоточной схеме QОКП, кДж/ч, равна
QОКП = LО (
·B((13EMBED Equation.31415 – iО) = 305119(1,22 ((52,7 – 30) = 8 449 965,
или QОКП =2347 кВт.
Теплопроизводительность воздухоподогревателя второго подогрева в прямоточной схеме практически та же, что и в схеме с рециркуляцией.
Таким образом, экономия тепла в оросительной камере составляет

· QОК = QОКП – 13EMBED Equation.31415 = 2347 – 2046 = 301 кВт.
Переходят к расчету процессов кондиционирования с использованием частичной рециркуляции воздуха из помещения в холодный период года.
Графоаналитические расчеты производят в соответствии с методикой, изложенной в п.3.6. Используют кондиционер, рассчитанный для теплого периода, поэтому потоки воздуха остаются такими же.
Разность
·d, г/кг, между влагосодержанием воздуха в помещении зала 13EMBED Equation.31415 и влагосодержанием подаваемого в зал воздуха dП составит

·d = dП – 13EMBED Equation.31415 = 1000 WП / (LО (
·B) =
= 1000 ( 600 / 305119 ( 1,192 = 1,65.
Влагосодержание подаваемого воздуха dП, г/кг, равняется
dП = dB –
·d = 6,6 – 1,65 = 4,95.
В [3] не рекомендуется использовать байпасную линию в холодной период в связи с большими трудностями осуществления регулирования кондиционера.
Смешение наружного воздуха и рециркуляционного производят после нагревания наружного воздуха на воздухоподогревателе первого нагрева с целью избежания образования наледей в камере смешения. Поэтому расчет процессов кондиционирования по полной схеме не производят.
Энтальпию точки C определяют по формуле (рис 4.2)
iC = (LH (
·H ( iH + LP (
·B ( iB)/(LH (
·H + LP (
·B ) =
=(240000(1,375( – 26,8) + 65119(1,192(37)/(240000(1,376 + 65119( 1,192) =
= – 14,6 кДж/кг.
В результате построений на i,d – диаграмме получают следующие параметры для СКВ с рециркуляцией:


















Рис. 4.2. Процессы кондиционирования в холодный период года










точка П – iП = 21 кДж/кг, tП = 8,4°С, dП = 5г/кг;
точка О – iO = 17 кДж/кг, tO = 5°C, dП = 5г/кг;
точка С – iC = iO = 17 кДж/кг, tC = 14,2°C, dC = dC = 1 г/кг;
точка К – iК = 14 кДж/кг, tK = 13,1°С, dK = 0,35 г/кг.
Для прямоточной СКВ получают параметры:
точка КП – iКП = iC = iO =17 кДж/кг, tКП =16,5°C
dКП = dК = dП = 0,3 г/кг.
Используя эти параметры, проводят дальнейшие расчеты. Тепловая нагрузка воздухоподогревателя первого нагрева для СКВ с рециркуляцией 13EMBED Equation.31415, кДж/ч, равна,
13EMBED Equation.31415 = LH (
·H (( iK – 13EMBED Equation.31415)= 240000(1,375((14 – (–26,8))= 13 464 000, или
13EMBED Equation.31415= 3740 кВт.
Тепловая нагрузка воздухонагревателя первого нагрева для прямоточной СКВ,13EMBED Equation.31415, кДж/ч, равна,
13EMBED Equation.31415 = LО (
·H (( iКП – 13EMBED Equation.31415) = 305119(1,375((17– ( – 26, 8) ) = 18 375 791,
или 13EMBED Equation.31415= 5104 кВт.
Экономия тепловой энергии при использовании СКВ с рециркуляцией 13EMBED Equation.31415, кВт, по сравнению с прямоточной СКВ составит
13EMBED Equation.31415= 13EMBED Equation.31415 – 13EMBED Equation.31415 = 5104 – 3740 = 1364,
или 27% от 13EMBED Equation.31415.
Тепловая нагрузка воздухоподогревателя второго нагрева 13EMBED Equation.31415, кДж/ч , равна
13EMBED Equation.31415 = LО (
·H (( iП – iО) = 305119 ( 1,257((21 – 17) = 1 534 138,
или 13EMBED Equation.31415 = 426 кВт.
По итогам графоаналитических расчетов выбирают систему кондиционирования .
Для теплого периода года целесообразно использовать СКВ с рециркуляцией, но без байпасной линии, так как использование байпаса требует увеличения холодопроизводительности холодильной станции в противовес незначительному увеличению расхода тепла на воздухоподогревателе второго подогрева.
Та же схема СКВ может быть использована в холодный период года. Суммарный расход воздуха через кондиционер L0 = 305119 м3/ч.
По таблице прилож.3 выбирают марку кондиционера. Ближайший по производительности – кондиционер марки КТЦ3–160 с номинальной производительностью по воздуху 160000 м3 /ч.
Комплектность поставки кондиционера с завода – изготовителя следующая:
приточная камера;
секция фильтров;
секция воздухоподогревателя первого нагрева;
секция смешения рециркуляционного воздуха с наружным воздухом ;
камера орошения;
секция воздухоподогревателя второго подогрева;
переходная секция к вентилятору;
переходной воздушный канал и вентиляторная установка.
В пристрое к Дворцу спорта устанавливают два кондиционера суммарной производительностью LOK = 320000 м3 /ч.
На каждый кондиционер ложится нагрузка
LK = L0/2 = 305119/2 = 152 560 м3/ч.
Далее проводят выбор и поверочные расчеты рабочих секций кондиционера КТЦ3–160 (фильтра, секций первого и второго подогрева, камеры орошения).
По прилож.4 выбирают соответствующий марке кондиционера масляный фильтр, индекс которого 16.200.0.
Характеристики фильтра:
площадь рабочего сечения прохода воздуха FФ = 17,76 м2 ;
количество заливаемого масла GM = 585 кг.
максимальное сопротивление по воздуху = 100 Н/м2 .
Поверочный расчет фильтра не производят.
Затем выбирают воздухоподогреватели первого и второго нагрева и делают их поверочный расчет.
Из прилож.5 выбирают воздухоподогреватель первого нагрева, соответствующий кондиционеру КТЦ3-160. Параметры для выбранного воздухоподогревателя находят по прилож.7 (живое сечение для прохода воздуха fB = 7,24 м2 , живое сечение для хода воды fT= 0,00152 м2 для одного базового теплообменника).
Далее проводят поверочный расчет воздухоподогревателя. Массовая скорость воздуха
·
·, кг/(м2 Ч с), равна

·
· = LBП (
· /fB,
где LBП – расход воздуха через воздухоподогреватель первого нагрева в холодный период, м3 /ч,
LBП = LH/2 = 240000/2 = 120000;

· – плотность воздуха при tСР.B, 1,23 кг/м2 ;

·
· = 120000(1,23/7,24(3600 = 5,66 кг/(м2Чс);
Расход воды через воздухоподогреватель GT, кг/с, составит
GT = 13EMBED Equation.31415/(СТ ( (tГ – tО)),
где tГ – температура горячей воды в сетях теплоснабжения, tГ = 150°С;
tО – температура обратной воды в сетях теплоснабжения, tО = 70°С;
Ст– теплоемкость воды, = 4,19 кДж/(кгЧК);
13EMBED Equation.31415– тепловая расчетная нагрузка на воздухоподогреватель одного кондиционера, Вт, которая равна
13EMBED Equation.31415= 13EMBED Equation.31415/ 2 = 3740/2 = 1870,
тогда расход воды через воздухоподогреватель GT кг/с, равен
GТ = 1870/(4,19 ( (150 – 70)) = 5,6.
Находят скорость движения воды в трубках воздухоподогревателя WT, м/с, по формуле
WT = GT/(
· ( f'T) = 5,6/100(0,0122 = 0,23,
где f'T – суммарное живое сечение трубок для воды при параллельном присоединении всех восьми базовых теплообменников, м2 , которое составит
f'T = fT ( 8 = 0,0122.
Коэффициент теплоотдачи К, Вт/(м2 Ч К) определяют по формуле
К = B ( (
·
·)n ( 13EMBED Equation.31415 = 17,5 ( 5,66 0,473 ( 0,23 0,136 = 3257,
где В, n,
· – выбирают из Прилож.7.
Средняя температура воздуха теплообменника tСР.Т,°C, составит
tСР.Т = (tГ + tО)/2 = (150 + 70)/2 = 110.
Среднюю температуру воздуха в воздухоподогревателе, tСР.В,°С, находят по формуле
tСР.В = ( tK + 13EMBED Equation.31415)/2 = (13,1 + ( – 27))/2 = – 6,95.
Определяют необходимую площадь поверхности теплообмена FР, м2:
FР = 13EMBED Equation.31415 /(К((tСР.Т – tСР.B)) = 1870 ( 103/32,57(110 – ( – 6,95)) = 491.
По полученной необходимой площади поверхности теплообмена подбирают в прилож.5 ближайший по площади воздухоподогреватель для кондиционера КТЦ3–160.
Ближайшей оказалась двухрядная секция с обводным каналом с характеристиками:
FK = 441,7 м2, fB = 5,76 м2.
Секция состоит из базовых теплообменников: 2 однометровых и
4 полутораметровых, с суммарным живым сечением fT = 0,00305 м2 . Затем проводят поверочный расчет, соблюдая вышеприведенную последовательность действий:

·
· = 120000(1,23/(3600(5,76) = 7,12 кг/(м2Чс);
W = 5,6/1000 ( 0,00305 ( 6 = 0,306 м/с;
К = 15,7(7,120,49 ( 0,3060,135 = 15,7 (2,62( 0,85 = 37,05 Вт/(м2 Ч К);
Fp = 1870 ( 103/37,05 ( 116,95 = 431,6 м2.
Площадь поверхности выбранного воздухоподогревателя превышает расчетную на величину

·F = (FK – FР)/FK = (441,7 – 431,6)/441,7 = 0,023.
Получился запас поверхности нагрева
·,%,

· =
·F ( 100 = 0,023 ( 100 = 2,3 .
Полученное значение 6 удовлетворяет условию 15 <
· > 0, поэтому можно считать воздухоподогреватель выбранным.
Гидравлическое сопротивление HK.1 воздухоподогревателя со стороны воздуха определяют из графика прилож.8:
НК.1 = 75 Па.
Таким же образом проводят выбор и поверочный расчет воздухоподогревателя второго нагрева.
Из прилож.5 выбирают воздухоподогреватель с обводным каналом однорядный, соответствующий кондиционеру КТЦ3–160. При этом
fB = 5,76 м2, fT = 0,00152 м2, FK = 226,6 м2 .
Порядок поверочного расчета тот же, что для расчета воздухоподогревателя первого нагрева:

·
· = LО (
·B/fB = 152560 ( 1,2/5,76 ( 3600 = 8,83 кг/(м2 Ч с);
GT = 13EMBED Equation.31415/(CT ( (tT – tО)) = 506,5/(4,19 ( (150 – 70)) = 1,5 кг/с;
WT = GT/(
· T ( f'T) = 1,5/1000 ( 0,0122 = 0,123 м/с;
f'T= fT ( 8 = 0,00152 ( 8 = 0,0122 м2 ;
К = 17,5 ( 8,830,473(0,1230,136 =17,5 ( 2,8 ( 0,75 = 36,05 Bт/(м2 Ч K) ;
tСР.В = (tП – tО)/2 = (15,3 – 11,1)/2 = 2,1°C;
tСР.Т = (tГ + t0)/2 = (85 + 70)/2 = 77,5°C;
Fp = 13EMBED Equation.31415/(K (
·tСР) = 506,5 ( 103 /36,85 ( 77,5 = 177,35 м2 ;
НКГ = 140 кПа.
13EMBED Equation.31415= 0,21

· = 0,21 Ч 100 = 21 %.
Запас поверхностей нагрева 21%. Это превышает рекомендованные 15%, но больше выбора в прилож.5 нет, поэтому приходится остановиться на последнем выбранном воздухоподогревателе.
Затем приступают к выбору и расчету камеры орошения. В прилож.9 выбирают камеру орошения, соответствующую кондиционеру КТЦ3–160.
Камера имеет следующие характеристики:
количество форсунок n = 624 или при более плотной компоновке
n = 832 шт. ;
площадь поперечного сечения FOK = 17,05 м2 ;
номинальная массовая скорость в поперечном сечении (
·
·)ОК =
=3,19 кг/(м2 Ч с) ;
сопротивление камеры Н0 = 123 Па.
Расчет оросительной камеры в летнем режиме работы производят в описанной ниже последовательности.
Определяют действительную массовую скорость воздуха в камере орошения
·
·, кг/(м Ч с):

·
· = LО.1 (
· /(3600 ( FOK) = 152560(1,225/36000(17,05 = 3,04.
Задаются давлением перед форсункой РФ = 200 кПа, затем находят из i,d – диаграммы (см. рис.4.1)
·С = 48 %. Выбирают диаметр форсунки d0 = 4,5 мм. С полученными данными обращаются к графику в прилож.10 и находят, что

·О =95%.
Рассчитывают производительность форсунки gФ, кг/с,
gФ = 1,18 ( 10–3 ( РФ0,48 Ч d0 0,38 = 1,18(10–3 (2000,48 (4,5 =
=1,18 ( 10–3 ( 12,72 ( 7,97 = 0,12.
Общий расход воды WOK, кг/с, равняется
WOK = gФ ( n/к = 0,12 ( 832/1,1 = 99,5.
Коэффициент орошения В составит
В = 3600 ( WOK/ LО.1 (
· = 3600 ( 99,5/152 560 ( 1,225 = 1,92.
По графику прилож.11 находят коэффициент эффективности
Е1 = 0,69.
Рассчитывают энтальпию насыщенного воздуха iВ.П, кДж/кг,
iВ.П = 13EMBED Equation.31415 = 52,7 – (52,7 – 30)/0,69 = 19,8.
Ha i,d – диаграмме находят начальную температуру воды tBH = 5,4°С.
Конечная температура воды в оросительной камере tBK, °С, составит
tBК = tBH + QOK / WOK ( cB = 5,4 + 1173,5 / 99,5 ( 4,19 = 8,2.
Далее проводят расчет оросительной камеры в зимнем режиме работы кондиционера. Характеристики камеры остались те же. Параметры
·
·, WOK , В остались прежними.
По графику прилож.12 находят коэффициент эффективности для зимнего режима работы ЕА = 0,96.
Определяют температуру воздуха по мокрому термометру на входе в оросительную камеру tM,°С :
tM = tC – (tC – tO ) / EA = 14,2 – (14,2 – 5) / 0,96 = 4,6.
Наконец, производят выбор схемы автоматизации кондиционера. Схема автоматизации и описание ее аналогичны приведенной в п.3.11.




























Приложение 1.
Нормы оптимальных метеорологических условий на постоянных рабочих местах в рабочей зоне производственных помещений и в обслуживаемой зоне других помещений [1].
Характеристика помещения


Категория работы


Холодный и переходный период года
Теплый период года



tB,°С

·В,%
VB,м/с
tB,°С
(В,%
VB,м/с

1 . Производственные независимые от
величины избытков явного тепла.
Легкая
20-22
60-30
Не более 0,2
22-25
60-30
0,2-0,5


Средней тяжести
17-19
60-30
Не более 0,3
20-23
60-30
0,2-0,5


Тяжёлая
16-18
60-30
Не более 0,3
18-21
60-30
0,3-0,7

2 .Вспомогательные
помещения в производственных
зданиях, помещения
в жилых и
общественных
зданиях и во
вспомогательных
зданиях предприятий
–––––––










20-22
45-30
0,1-0,15
22-25
60-30
Не более 0,25

В приложении приведено: tB – температура воздуха помещения,

·В –относительная влажность воздуха помещения, VB – скорость движения воздуха на рабочем месте.

Приложение 2
Минимальное количество наружного воздуха, подаваемого в помещения
системами вентиляции и кондиционирования воздуха [1] Помещения отдельные
участки и
зоны
помещения
Объем помещения (участка, зоны), приходящийся на 1 чел., м3
Количество наружного воздуха на 1 чел. в м2 /ч и кратность воздухообмена


При-
мечания



Есть возможность
естественного-
проветрива
ния
Нет возмож- ности есте-
ственного
проветрива-
ния














1
2
3
4
5

Производ- ственные помещения


Менее 20
20 и более


30
20





60, но не менее однократного обмена в помещении в час


При сист., по- дающих толь- ко наружный воздух, и при системах, рабо отающих с ре- циркуляцией




60, но не менее 20% воздухообмена;
75, но не менее 17,5% воздухообмена;
90, но не менее 15% воздухообмена;
105, но не ме- нее 12,5% воздухообмена;









Продолжение приложения 2
1
2
3
4
5



Обще- ственные и другие помещения


–––


По требова- нию соответствующих глав СН и П
Менее 10%
воздухообмена;
60
Для зритель- ных залов театеатров (кинотеатров,клубов, дворцов культуры) и других помещений, в которых люди находятся до 3ч., количество наружного воздуха следует принимать 20 м3 /ч на 1 чел .


Приложение 3
Характеристики центральных кондиционеров [3]
Марка кондиционера
КТЦ3-10
КТЦ3-20
КТЦ3-31,5
КТЦ3-40
КТЦ3-63

1
2
3
4
5
6

Номинальная производительность, м3 /ч
10Ч103
20Ч103
31,5Ч103
40Ч103
63Ч103

Высота, м
1,300
1,300
2,003
2,503
4 ,006

Ширина, м
0,776
1,536
1,655
1,655
3,405












Продолжение приложения 3

Марка кондиционера
КТЦ3-80
КТЦ3-125
КТЦ3-160
КТЦ3-200
КТЦ3-250

1
7
8
9
10
11

Номинальная производительность м3/ч
80Ч103
125Ч103
160Ч103
200Ч103
250Ч103

Высота, м
2,503
4,006
5,006
4,003
5,006

Ширина, м
3,405
3,405
3,405
5,155
5,155

Примечание: длина кондиционера зависит от набора секций.
Приложение 4
Характеристика масляных самоочищающихся фильтров [6]
Индекс фильтра
Кондиционер
Рабочее сечение для прохода воздуха,м2
Количество заливаемого масла, кг
Масса, кг

03.200.0
04.200.0
06.200.0
08.200.0
12.200.0
16.200.0
20.200.0
25.200.0
КТЦ - 30
КТЦ - 40
КТЦ - 60
КТЦ - 80
КТЦ - 120
КТЦ - 160
КТЦ - 200
КТЦ - 250
3,16
3,94
6,31
7,86
12,62
17,76
18,90
23,64
290
290
585
585
585
585
850
850
620
650
925
1000
1100
1600
2100
2375

Примечание: удельная воздушная нагрузка фильтра
· = 10 000м3 /(м2Чч);
максимальное сопротивление по воздуху НД = 100 Н/м2 .





Приложение 5
Технические характеристики воздухоподогревателей [6]
Номинальная производите- льность по
воздуху, тыс.м3 /ч


Количество базовых теплооб- менников высотой, м2
Поверхность теплоотдачи воздухоподогревателей, м2
Живое сечение для прохода воздуха, м2



1
1,5
однорядных
двух- рядных
Трех- рядных


Секции без с обводного канала

30
40
60
80
120
16
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
·
Секции с обводным каналом

30
40
60
80
120
160
200
250

2

4

2

3
1

2

4
4
6
6
41,8
55,6
84,9
112,9
169,9
226,6
256,2
341,3
82,8
108,9
166,9
219,6
333,9
441,7
502,1
666,2
123,8
162,8
249,0
327,3
497,9
661,6
748,2
994,1
1,09
1,44
2,18
2,82
4,36
5,76
6,54
8,64










Приложение 6
Значение коэффициентов В, n, P [6]
Теплообменник
В
n
Р

Однорядный
Двухрядный
Трехрядный
17,5
15,7
14,9
0,473
0,490
0,490
0,136
0,135
0,130

Приложение 7
Технические характеристики базовых теплообменников
для кондиционеров [6]
Теплообменник
Число рядов
Теплопередающая поверхность, м2
Число ходов
Число трубок хода
Живое сечение для хода воды, м2
Общее
число
трубок

1
2
3
4
5
6
7

Однометровый





Полутораметро-вый
1

2

3

1

2

3
27,8

54,4

81,4

41,6

82,8

123,8
4

4

4

6

6

6
5
6
10
12
15
18
5
6
10
12
15
18
0,00127
0,00152
0,00254
0,00305
0,00381
0,00457
0,00127
0,00152
0,00254
0,00305
0,00381
0,00457
23

46

69

35

70

105


Продолжение приложения 7

Теплообменник

Число рядов
Гидравлическое сопротивление, кПа, при скорости, м/с



0,2
0,7
1,5

1
2
8
9
10

Однометровый


Полутораметровый
1
2
3
1
2
3
0,100
0,140
0,165
0,110
0,150
0,170
0,900
1,900
2,500
1,100
2,000
2,600
4,000
9,000
12,000
5,000
9,600
13,000

Приложение 8
Графическая зависимость НК = f(
·
·) для определения сопротивления секций подогрева [6]


Здесь n – число рядов трубок в секции.


Приложение 9
Характеристики камер орошения кондиционеров типа КТЦ [2]

Марка конди- ционера


Количество форсунок при плотности
|Сопро-тивле-ние камеры Па
Площадь попереч- ного сечения. м2
Номиналь-ная массовая скорость в сечении поперечном кг/(м2Чс).


18 шт./
(м2 Чряд)
24 шт./
(м2 Чряд)





В
одном
стояке
Всего
В
одном
стояке
Всего




КТ Ц– 30
КТ Ц– 40
КТ Ц– 60
КТ Ц– 80
КТ Ц–120
КТ Ц–160
КТ Ц–200
КТ Ц–150
9
12
9
12
9
12
9
12
108
144
234
312
468
624
720
960
12
16
12
16
12
16
12
16
144
192
312
416
624
832
960
1280
110
123
110
123
110
123
110
123
3,34
4,17
6,81
8,52
13,65
17,05
20,8
25,8
3,0
3,2
2,94
3,14
2,49
3,14
3,2
3,24


Приложение 10
Зависимости относительных влажностей в камере орошения кондиционеров
КТЦ [ 2 ]

а)








Продолжение приложения 10


б)
а) массовая скорость воздуха
·
· = 2,83,2 кг/(м2Чс);
б) то же при
·
· = 2,22,6 кг/(м2Чс)
Здесь
·1 – относительная влажность воздуха перед камерой,

·2 – относительная влажность воздуха за камерой,
РФ – давление воды перед форсунками ( для форсунок диаметром
dФ = 4,55,5 мм).






















Приложение 11
Зависимость E1 от коэффициента орошения [2]





Здесь Е1 – коэффициент эффективности, В – коэффициент орошения.









Приложение 12
Зависимость ЕА от коэффициента орошения [2]





Здесь ЕА – коэффициент эффективности, В – коэффициент орошения. Кривая а –dФ = 35 мм, кривая б – dФ = 4,55,5 мм.

ЛИТЕРАТУРА
СН и П 2.3-75 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
Нормы проектирования. М: Стройиздат, 1976.
Голубков Б.Н., Пятачков Б.И., Романова Т.М Кондиционирование воздуха, отопление и вентиляция. Учебник для ВУЗов. М: Энергоиздат, 1982. 232 с.
Янвель Б.К. Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок и систем кондиционирования воздуха. М: Агропромиздат, 1989. 223 с.
Тихомиров К.В., Сергеенко Э.С. Теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция: Учебник для ВУЗов. М: Стройиздат,1991. 480 с.
Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий, СН 245-71. М: Стройиздат, 1972. 98 с.
Промышленная теплоэнергетика и теплотехника. Справочник. Под. общ. ред. В.А. Григорьева и В.М.Зорина. М:Энергоатомиздат, 1983. 552 с.
Воронец Д., Козич Д. Влажный воздух: термодинамические свойства и применение. М: Энергоатомиздат, 1984. 136 с.
Ривкин С.Л., Алексанрдров А.А. Термодинамические свойства воды и водяного пара: Справочник. М:Энергоатомиздат,1984.-80 с.
Автоматика и автоматизация систем теплогазоснабжения и вентиляции: Учебник для ВУЗов/ А.А. Колмаков, Ю.Я. Кувшинов и др. Под. Ред. К.Н.Богословского. М: Стройиздат, 1986. 479 с.








СОДЕРЖАНИЕ
ВВЕДЕНИЕ3
1. СОДЕРЖАНИЕ И ОБЪЕМ РАСЧЕТНОГО ЗАДАНИЯ...4
2. ЗАДАНИЯ К РАСЧЕТУ4
3. ПОРЯДОК ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТА СКВ . 6
4 . ПРИМЕР РАСЧЕТА СКВ32
Приложение 1..46
Приложение 2..47
Приложение 3..48
Приложение 4..49
Приложение 5...50
Приложение б..51
Приложение 7..51
Приложение 8.52
Приложение 9.53
Приложение 10..53
Приложение 11 .55
Приложение 12 .56
ЛИТЕРАТУРА..57















Шинкевич О.П.
РАСЧЕТ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ
Методические указания к расчетному заданию по курсу
“Кондиционирование воздуха, вентиляция и отопление
производственных помещений”


Редактор издательского отдела
Компьютерная верстка Г.Я.Дарчинова

Изд. лиц. ИД №03480 от 08.12.00 Темплан издания КГЭУ 2003 г.
Подписано к печати Формат 60(84 / 16
Гарнитура “ Times ” Вид печати РОМ Бумага “Business”
Физ.печ.л. Усл.печ.л. Уч.-изд.л.
Тираж 100 Заказ

Издательский отдел КГЭУ
420066, Казань, Красносельская, 51

Типография КГЭУ
420066, Казань, Красносельская, 51

13PAGE 14115


13PAGE 146015



13PAGE \# "'Стр: '#' '" 15



1

2

3

4

5

0,8 1,2 1,6 2,0 2,4

В, кг/кг

ЕА

0,95




0,90




0,85




0,80



0,75

В, кг/кг

0,8 1,2 1,6 2,0 2,4

0,8




0,7





0,6




0,5



0,4

E1

20 30 40 50 60 70


·1


·2

100




90





80


·1

20 30 40 50 60 70

100




90





80


·2

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10


·
·,кг/(м2ЧК)

6





Lор

8

7



to

to



Из помещения

Теплоноситель

Охлажденная вода

Теплоноситель

В помещение

1 – фильтр тонкой очистки;
2 – воздухоподогреватель первого нагрева;
3 – оросительная камера;
4 – воздухоподогреватель второго нагрева;
5 – вентилятор;
6 – рециркуляционная линия;
7 – байпас;
8 – линия подачи воздуха из помещения на вход в кондиционер.

i, кДж/кг

d, г/кг

i, кДж/кг

d, г/кг

i, кДж/кг

d, г/кг

i, кДж/кг

dП dВ

d, г/кг

i, кДж/кг

d, г/кг

Охлажденная вода

атмосфера

1-3

РП-1

ЗРУ

РП-2

1-4

2-3

3-7

К2

3-8

От фильтра

К1

ОК

1-6

Помещение
TE
2-1
ME
TE
3-3

1-5

теплоноситель

теплоноситель

i,кДж/кг

d,г/кг

i,кДж/кг

d,г/кг



Root EntryEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeТEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation NativeEquation Native

Приложенные файлы

  • doc 5302179
    Размер файла: 672 kB Загрузок: 0

Добавить комментарий