Задание и методические указания для магистрантов 2 года Локальные системы электроснабжения (Автосохраненный) 2


Задание и методические указанияпо выполнению курсовой работы
№ варианта задания состоит из трех цифр (например4 6 3)
Первая цифра - параметры солнечно-ветровой установки (таблица 1, вариант 4)
Вторая цифра – место расположения фермерского хозяйства (таблица 2, вариант 6)
Третья цифра - ТокиКЗ в точках расположения элементов сети (таблица 6, вариант 3)
Тема курсовой работы:
Расчет локалной системы электроснабжения
фермерского хозяйства
Куксовая работа состоит из двух разделов:
I раздел. Определение установленной мощности и возможного годового количества выработки электроэнергии автономной гибридной солнечно-ветровой электрогенерирующей установкой (СВЭУ) в зависимости от места ее размещения, если используется ветроагрегат с диаметром ветроколеса «Д» и солнечная батарея, состоящая из «n» солнечных фотоэлектрических модулей пиковой мощностью «p»;II раздел. Произвести выбор автоматических выключателей для представленной схемы фермерского хозяйства. Выполнить проверку их на чувствительность к токам КЗ и селективность. Выполнить расчет на термическую устойчивость соединительных линий от ГРЩ до сборок ШР1 и ШР 2.
I раздел.. Определение установленной мощности и возможного годового количества выработки электроэнергии автономной гибридной солнечно-ветровой электрогенерирующей установкой (СВЭУ) в зависимости от места ее размещения, если используется ветроагрегат с диаметром ветроколеса «Д» и солнечная батарея, состоящая из «n» солнечных фотоэлектрических модулей пиковой мощностью «p».Методические указания по выполнению 1-горазделакурсовой работы.
Гибридная ветро– солнечнаяэлектрогенерирующая установка, структурная схема которой представлена на рис. 1, предназначена для электроснабжения потребителей локальной системы электроснабжения.
Величина солнечной радиации и потенциал ветровой энергии сильно зависят от местных климатических характеристик и имеют ярко выраженный сезонный характер. Использование в одной установке двух энергоисточников (солнце и ветер) существенно повышает обеспеченность электроснабжения потребителей локальной системы электроснабжения.
Основными показателями, по которым оценивается эффективность СВЭУ, является установленная мощность и возможная максимальная выработка электроэнергии за год.
Исходные данные, необходимые для выполнения курсовой работы, приведены в таблицах 1 и 2.
849630634365Другая необходимая информация дается в приложении, а значения коэффициентов и некоторых физических параметров – непосредственно в пояснениях к расчетным формулам.
Рис. 1. Структурная схема гибридной СВЭУ для автономного электроснабжения.
ВЭА – ветроэлектрический агрегат,
ФЭБ – фотоэлектрическая батарея,
БЦ – блок управления,
АБ – аккумуляторная батарея,
И – инвертор.
Таблица 1. Варианты исходных данных по ветроэлектрическому агрегату (ВЭА) и фотоэлектрической батареи (ФЭБ).
Показатели Обозначение Размерность Последняя цифра шифра
1 2 3 4 5 6 7 8 9 0
Диаметр ветроколеса D м 2,5 3 5 6 8 10 12 15 20 25
Расчетная скорость ветра p м/с 8 8 8 9 9 10 10 12 12 12
Рабочий диапазон скоростей ветра нmax м/с 320 3,522 3,525 425 425 4,525 4,525 530 530 530
Высота оси ветроколеса H м 12 12 15 15 15 18 18 24 24 30
Пиковая мощность фотомодуляP Вт 25 30 35 40 45 50 60 70 80 90
Число фотомодулейn шт6 10 16 20 24 30 40 40 50 50
Таблица 2.Климатические характеристики для места расположения гибридной установки.
№ вар-таПредпоследняя цифра шифра
Место расположения установки и параметр «» Климатические характеристики Размерность Месяц Год Высота флюгера h, м.
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1 г. Астрахань
=1,5 Vcpм/с 5,2 5,4 5,7 5,6 5,5 4,9 4,2 4,1 4,3 4,5 5,0 5,0 5,0 11,0
EcкВтч/м256,1 77,9 122,5 161,6 187,8 197,7 184,5 189,9 164,0 124,7 80,2 46,9 1593,6 -
2 п. Джубги
=1,25 Vcpм/с 7,0 6,5 6,4 4,1 3,7 3,6 3,8 3,8 4,4 5,2 5,8 7,2 5,1 11,0
EcкВтч/м262,0 80,2 103,5 125,0 163,0 184,9 198,1 197,0 161,6 141,7 92,8 61,7 1571,4 -
3 г. Кашира
=1,75 Vcpм/с 5,2 5,3 5,0 4,6 4,2 3,7 3,5 3,4 3,9 4,5 5,2 5,3 4,5 11,0
EcкВтч/м220,6 53,0 108,4 127,6 166,3 163,0 167,7 145,0 104,6 60,7 34,8 22,0 1173,7 -
4 г. Цимлянск
=1,25 Vcpм/с 5,9 6,3 5,7 5,5 5,0 4,5 4,1 4,4 4,4 5,0 6,5 5,5 5,2 10,0
EcкВтч/м231,4 46,5 96,5 132,6 186,1 197,7 187,3 172,2 117,4 69,8 36 21 1294,5 -
5 г. Холмск
=1,5 Vcpм/с 6,8 6,1 6,2 6,9 6,3 4,6 4,3 4,4 5,8 6,8 6,7 5,5 6,0 16,0
EcкВтч/м2102,2 132,7 175,4 149,1 153,7 142,2 136,6 131,5 130,4 124,2 94,8 87,2 1560,2 -
6 г. Махачкала
=1,5 Vcpм/с 6,2 6,5 6,6 6,7 6,0 5,4 5,1 5,6 5,6 5,8 6,6 6,2 6,0 12,0
EcкВтч/м232,1 45,1 67,5 86,0 100,1 106,1 100,1 87,1 68,5 52,0 37,0 27,7 809,3 -
7 г. Петрозаводск
=1,25 Vcpм/с 4,0, 3,8 4,0 3,7 3,6 3,5 3,2 3,1 3,5 4,0 4,1 4,1 3,7 11,0
EcкВтч/м216,8 36,9 116,4 127,7 148,1 166,3 163,7 128,6 77,3 36,7 13,5 2,8 1034,6 -
8 п. Преображение
=1,5 Vcpм/с 5,0 4,6 4,3 3,9 3,7 3,5 3,0 3,0 3,8 4,1 4,3 4,7 4,0 10,8
EcкВтч/м2169,0 171,8 173,0 138,1 127,7 109,6 109,1 121,7 144,1 147,5 130,3 139,5 1681,3 -
9 г. Петропавловск
=1,25 Vcpм/с 9,1 8,4 9,1 7,6 5,7 4,6 4,7 4,2 5,5 7,6 8,2 9,4 7,0 10,0
EcкВтч/м270,6 95,9 142,3 148,1 147,4 142,5 137,6 140,9 120,2 118,0 81,6 69,8 1414,9 -
0 г. Ростов-на-Дону
=1,5 Vcpм/с 6,5 7,0 6,8 6,4 5,6 4,6 4,3 4,2 4,4 5,4 7,0 7,0 5,8 13,0
EcкВтч/м231,8 47,2 98,0 134,6 189,0 200,8 190,2 174,9 119,2 70,8 36,5 21,4 1314,4 1.1. Мощностная характеристика ВЭА.
1.1.1. Расчетная мощность ВЭА.
Расчетная мощность определяется из выражения:
(1)
где =1,226 кг/м3 – плотность воздуха;F=D2/4 - ометаемая площадь ветроколеса в м2;p - расчетная скорость ветра в м/с;cp=0,30,4- коэффициент использования энергии ветра;Г=0,90,95 - КПД генератора.
Значения D и p выбираются из таблицы 1.
Меньшие значение cp и Г принимаются для ВЭА с D8м, а большие – для D8 м.
1.1.2. Построение мощностной характеристики ВЭА.
Мощностная характеристика ВЭА определяется расчетом:
(2)
где - скорость ветра.
Причем необходимо учитывать специфику работы ВЭУ, которая заключается в том, что при:

По выражению (2) проводится вычисление NВЭА, заполняется таблица 3 и строится (на миллиметровке) график расчетной мощностной характеристики вида NВЭА=f() (рис.2).
Таблица 3.Значения NВЭА в зависимости от скорости ветра.
, м/с 0 2 4 6 8 10 12 14
NВЭА, кВт , м/с 16 18 20 22 24 26 28 30
NВЭА, кВт 457207620
Рис.2. Вид мощностной характеристики ВЭА.
1.2. Годовая выработка электроэнергии ВЭА.
Расчет годовой выработки электроэнергии ВЭА на основе использования распределенияВэйбулла.
Для расчета годовой выработки электроэнергии требуется иметь мощностную характеристику ВЭА (рис.2) и дифференциальную повторяемость скоростей ветра вида
Среднепериодные скорости ветра (табл.2) должны быть пересчитаны на заданную высоту ВЭА (Н) по формуле:

где
а - среднепериодная скорость ветра на высоте флюгера (h).
Значение ti(i) принимается из условия распределения Вейбулла в зависимости от значения параметра () (см. Приложение 13).
Среднепериодные скорости ветра (среднемесячные и среднегодовые) и параметр () приведены в табл. 2 и берутся согласно вариантов задания на курсовую работу.
Из расчетной мощностной характеристики ВЭА (рис.2) следует, что в диапазоне скоростей ветра Himax его мощность равна нулю.
Собственная выработка ВЭА в течении каждого месяца (NВЭАмес) и года (NВЭАгод) по формулам:
(4)
где Тмес – число часов в расчетном месяце.
(5)
или
(6)
где Тгод=8760 час.
На основании данных таблицы Приложения 2 определим число часов простоя ВЭА в год (tпр), число часов работы ВЭА (tраб) и числа часов использования установленной мощности (tуст):

(7)
(8)
(9)
Упрощенный расчет годовой выработки электроэнергии ВЭА
В целях определения годового значения по выработке электроэнергии ветроустановкой воспользуемся упрощенной методикой, основанной на использовании среднемесячных значений скоростей ветра (таблица 2).
WВЭАмес = NВЭА(Vср)Т(мес),
где Т(мес)- число часов в месяце, NВЭА(Vср)- мощность ВЭА при среднемесячной скорости ветра.
Годовую выработку электроэнергии получим путем суммирования месячных
значений.

Полученные результаты расчета WВЭАмес и WВЭАгод занести в таблицу 4.
1.3. Расчет фотоэлектрической батареи (ФЭБ)
1.3.1. Расчетная мощность ФЭБ.
Расчетная (пиковая) мощность ФЭБ определяется из выражения (3).

(3)
Здесь n – число фотомодулей в ФЭБ;
Рпик – пиковая мощность фотомодулей (Вт).
Численное значение n и Рпик выбираются из табл. 1.
1.3.2. Помесячная и годовая выработка электроэнергии солнечной фотоэлектрической батареей.
Количество электрической энергии, вырабатываемой солнечной фотоэлектрической батареей.

(10)
Где NФЭБ - пиковая мощность ФЭБ;
Рс.пик=1000 Вт/м2 - пиковая мощность солнечной радиации при стандартных условиях;
- эквивалентная средняя эффективность преобразования солнечной энергии;
эт - КПД эталонного фотоэлектрического модуля;
Ес - среднепериодная суммарная энергетическая освещенность в плоскости фотоэлектрического модуля определяется из таблицы 2.
Если обозначить:

месячное число пиковых солнце-часов;

коэффициент преобразования,
то
(11)
Большие значения Кр соответствуют работе ФЭБ в условиях горной местности и больших значениях энергетической освещенности Ес
Полученные результаты расчетаЕФЭБзанести в таблицу 4.
1.3.3. Расчет годовой выработки электроэнергии гибридной СВЭУ.
Среднегодовая выработка электроэнергии гибридной СВЭУ определяется как сумма выработанной электроэнергии по месяцам от двух независимых энергоисточников ВЭА и СФЭБ. Задача сводится к определению среднемесячной выработки электроэнергии каждым источником с последующим суммированием результата для получения вероятного значения годовой выработки электроэнергии автономной СВЭУ
После проведения вычислений, заполнить таблицу 4 помесячной и среднегодовой выработки электроэнергии ВЭА
(12)
Таблица 4. Выработка электроэнергии гибридной ветро-солнечной установкой.
ЭнергоисточникРазмерность Месяцы Год
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 ВетроагрегаткВтчФотобатареякВтчВся установка кВтч
Рис. 3. Гистограмма выработки электроэнергии по месяцам в течение года.

Пример расчета локальной системы электроснабжения
Вариант 4 (таблица 1, параметры ветроколеса и солнечной батареи), место расположения фермерского хозяйства пригород г. Махачкалы (таблица 2, № варианта задания-последняя цифра номера зачетной книжки, 6).
Исходные данные берем из таблиц 1 и 2.
Таблица 1
Показатели Обозначение Размерность Варианты
1 2 3 4 5 6 7 8 9 0
Диаметр ветроколеса D м 6 Расчетная скорость ветра p м/с 9 Рабочий диапазон скоростей ветра нmax м/с 425 Высота оси ветроколеса H м 15 Пиковая мощность фотомодуляP Вт 40 Число фотомодулейn шт20 Таблица 2
Последняя цифра шифра.
Вариант Место расположения установки и параметр «» Климатические характеристики Размерность Месяц Год Высота флюгера h, м.
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 6 г. Махачкала
=1,5 Vcpм/с 6,2 6,5 6,6 6,7 6,0 5,4 5,1 5,6 5,6 5,8 6,6 6,2 6,0 12,0
EcкВтч/м232,1 45,1 67,5 86,0 100,1 106,1 100,1 87,1 68,5 52,0 37,0 27,7 809,3 -
Расчетная мощность ВЭА.
Расчетная мощность определяется из выражения:
(1)
где =1,226 кг/м3 – плотность воздуха;F=D2/4 - ометаемая площадь ветроколеса в м2;p - расчетная скорость ветра в м/с;cp=0,30,4- коэффициент использования энергии ветра;Г=0,90,95 - КПД генератора.
Значения D и p выбираются из таблицы 1.
Для варианта №4: D= 6м, р = 9м/с
Меньшие значение cp и Г принимаются для ВЭА с D8м, а большие – для D8 м.
Для ВЭА с D8м (варианта 4) выбираем значение ср = 0,3 ;г = 0,9
Построение мощностной характеристики ВЭА.
Мощностная характеристика ВЭА определяется расчетом:
(2)
где - скорость ветра. Для варианта №4 скорость ветра , м/с составляет 4-25 м/с (таблица 1).
Причем необходимо учитывать специфику работы ВЭУ, которая заключается в том, что при:

Для нашего варианта NВЭА =0 при скорости ветра <4 и >25 м/с. Для диапазона скоростей ветра от 9 до 25 м/с NВЭА = NВЭА (рассчитанную при р=9 м/с).
По выражению (2) проводится вычисление NВЭА, заполняется таблица 3 и строится (на миллиметровке) график расчетной мощностной характеристики вида NВЭА=f() (рис.2).
NВЭА = (1,266/2)(3,14*62 /4)(3)*0,3*0,9*10-3 =
Таблица 3.
Значения NВЭА в зависимости от скорости ветра.
, м/с 0 2 4 6 8 10 12 14
NВЭА, кВт 0 0 0,310 1,043 2,474 3,522 3,522 3,522
, м/с 16 18 20 22 24 26 28 30
NВЭА, кВт 3,522 3,522 3,522 3,522 3,522 0 0 0
Помесячная и годовая выработка электроэнергии ВЭА
Определение годового значения по выработке электроэнергии ветроустановкой проведем по упрощенной методике, основанной на использовании среднемесячных значений скоростей ветра. Для расчета годовой выработки электроэнергии требуется иметь мощностную характеристику ВЭА (рис.2) и среднемесячные значения скоростей ветра ( таблица 2).
WВЭАмес = NВЭА(Vср)Т(мес),
где Т(мес)- число часов в месяце, NВЭА(Vср)- мощность ВЭА при среднемесячной скорости ветра.
Годовую выработку электроэнергии получим путем суммирования месячных значений.
Полученные результаты расчета WВЭАмес и WВЭАгод заносим в таблицу 4.
Таблица 4.
Выработка электроэнергии гибридной ветро-солнечной установкой.
Размерность Месяцы Год
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 ВетроагрегаткВтч856,9 891,8 1034,2 1046,4 776,6 547,9 476,9 631,3 611,02 701,5 1027,8 856,8 9459,12
ФотобатареякВтч15,4 21,65 32,4 41,28 48,05 50,9 48,05 41,8 32,9 25,0 17,8 13,3 Вся установка кВтч872,3 913,45 1066,6 1087,68 824,65 598,8 524,95 673,1 643,92 726,5 1045,6 870,1 9847,65
Тмес– чило часов
в месяце ч 744 672 744 720 744 720 744 744 720 744 720 744 NВЭА(Vср) кВт 1,15 1,33 1,39 1,45 1,04 0,76 0,641 0,848 0,848 0,943 1,43 1,15 Vср 6,2 6,5 6,6 6,7 6,0 5,4 5,1 5,6 5,6 5,8 6,6 6,2 ЕскВт*ч/м232,1 45,1 67,5 86,0 100,1 106,1 100,1 87,1 68,5 52,0 37,0 27,7 Тсолч 32,1 45,1 67,5 86,0 100,1 106,1 100,1 87,1 68,5 52,0 37,0 27,7 Помесячная и годовая выработка электроэнергии солнечной фотоэлектрической батареей
Расчетная мощность ФЭБ.
Расчетная (пиковая) мощность ФЭБ определяется из выражения

(3)
Здесь n – число фотомодулей в ФЭБ;
Рпик – пиковая мощность фотомодулей (Вт).
Численное значение n и Рпик выбираются из табл. 1. Для нашего варианта n = 20 и Рпик= 40
NФЭБ = 20*40/1000 = 0,8 [кВт]
Количество электрической энергии, вырабатываемой солнечной фотоэлектрической батареей.

(10)
Где NФЭБ - пиковая мощность ФЭБ;
Рс.пик=1000 Вт/м2 - пиковая мощность солнечной радиации при стандартных условиях;
- эквивалентная средняя эффективность преобразования солнечной энергии;
эт - КПД эталонного фотоэлектрического модуля;
Ес - среднепериодная суммарная энергетическая освещенность в плоскости фотоэлектрического модуля определяется из таблицы 2.
Если обозначить:

число пиковых солнце-часов в месяц;
коэффициент преобразования,
то
(11)
Большие значения Кр соответствуют работе ФЭБ в условиях горной местности и больших значениях энергетической освещенности Ес. Для нашего варианта выбираем Кр= 0,6.
Расчет годовой выработки электроэнергии гибридной СВЭУ
Среднегодовая выработка электроэнергии гибридной СВЭУ определяется как сумма выработанной электроэнергии по месяцам от двух независимых энергоисточников ВЭА и СФЭБ. Потому задача сводится к определению среднемесячной выработки электроэнергии каждым источником с последующим суммированием результата для получения вероятного значения годовой выработки электроэнергии автономной СВЭУ.
Полученные результаты расчета WСВЭУмесс,WСВЭУгоди ЕФЭБмесзанести в таблицу 4 и построить гистограмму выработки электроэнергии по месяцам в течение года (рис.3).
Минимальное количество получаемой электроэнергии приходится на июль месяц – 524,95 кВт*ч.Максимальное количество пришлось на апрель месяц 1087,68 кВт*чМинимальное среднесуточное значение составляет 16,93 кВт *ч.
Использованная методика, основанная на средних значениях скоростей ветра, не позволяет определить количество дней штиля, когда скорость ветра равняется нулю.
В дни штиля, когда работает только солнечная панель,недостаток электроэнергии восполняется от аккумуляторных батарей их необходимое количество зависит от продолжительности периода штиля. Расчет необходимого количества аккумуляторных батарей в задание по курсовой работе не входит.

Рис. 4. Гистограмма выработки электроэнергии по месяцам в течение года.
II раздел.Произвести выбор автоматических выключателей для представленной схемы фермерского хозяйства. Выполнить проверку на чувствительность к токам КЗ и селективность. Выполнить расчет на термическую устойчивость соединительных линий от ГРЩ до сборок ШР1 и ШР 2.
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ВЫПОЛНЕНИЮ 2-ГО РАЗДЕЛАКУРСОВОЙ РАБОТЫ
2. Защита автоматическими выключателями
2.1. Автоматические выключатели предназначены для проведения тока внормальных условиях и отключения тока при коротких замыканиях, перегрузках и недопустимых снижениях напряжения, а также для нечастых оперативных включений и отключений электрических цепей.2.2. В качестве элементов защиты в автоматических выключателях применяются встроенные реле. По конструкции они являются первичными релепрямого действия, воздействующие непосредственно на механизм расцепления автоматического выключателя.
2.3. Автоматические выключатели можно классифицировать по следующим признакам:
по виду коммутирующего тока – постоянный или переменный;
по количеству полюсов – 1,2,3 или 4 полюса;
токоограничивающие и нетокоограничивающие;
по виду расцепителя:
с электротермическим (тепловым) или электронным инерционным расцепителем максимального тока с зависимой от тока выдержкой времени;
с электромагнитным или электронным расцепителем максимального токас мгновенным или замедленным действием с практически независимой от тока скоростью срабатывания;
с расцепителем минимального напряжения;
с независимым расцепителем (для дистанционного отключения выключателя);
неселективные или селективные – без выдержки времени или с выдержкой времени в зоне токов короткого замыкания;
по виду привода – с ручным приводом или электроприводом.
Конструкцией выключателя может предусматриваться наличие или теплового (полупроводникового), или электромагнитного расцепителя, либо наличие теплового и электромагнитного расцепителя одновременно – так называемый комбинированный расцепитель.
С помощью неселективных автоматических выключателей выполнитьзащиту, селективную с нижестоящими автоматическими выключателями, затруднительно, и они, как правило, применяются для защиты конечного элемента электрической цепи, наиболее удалённого от источника питаня.
2.4. Для расчёта защиты, выполненной с помощью автоматических выключателей, имеющих комбинированные расцепители, необходимо знать следующие нормированные технические характеристики;
Номинальное напряжение Uн.,В. – напряжение переменного или постоянного тока, протекающего через автоматический выключатель, при которомнормируются его технические характеристики;
Номинальный ток выключателя Iн.а, А. – нормируемое значение тока,протекающего в длительном режиме через автоматический выключатель принормальных условиях эксплуатации. Определяется его контактами и другимипроводящими частями;
Номинальный ток теплового расцепителяIн.т, А – калиброванное значение рабочего тока, при длительном протекании которого не происходит от ключения автоматического выключателя. Калиброванные значения номинального рабочего тока теплового расцепителя выбираются из стандартногоряда, но не могут превышать номинального тока выключателя;
Ток срабатывания при перегрузке Iс.п, А – ток, приводящий к срабатыванию автоматического выключателя за время, достаточного для достиженияустановившегося теплового состояния. В каталожных данных задаётся отношениемIc.n /Iн.m (1,15…1,35)I
Уставка по току срабатывания в зоне токов короткого замыкания (токсрабатывания отсечки) Iс.о, А. – такое значение тока, при котором происходитпрактически мгновенное срабатывание автоматического выключателя с разрывом электрической цепи. Нормируется либо в единицах тока, либо как величина, кратная току теплового расцепителяI н т.
Для автоматических выключателей выполненных в стандартах DIN, уставка по току срабатывания в зоне короткого замыкания стандартизована иопределяется как характеристика мгновенного расцепления и имеет обозначение:
характеристика «В» - ток электромагнитного расцепителя лежит в пределах 3…5 н.т. I;
характеристика «С» - то же 5…10 Iн т;
характеристика «D» и «К» - то же 10…14 Iн т;
характеристика «L» - то же 3…4 Iн т;
характеристика «U» - то же 6…9 Iн т;
характеристика «Z» - то же 2,5…3,5 Iн.;
В литературе встречаются термины: кратность тока электромагнитного расцепителя, кратность отсечки, уставка тока электромагнитного расцепителя.
Время срабатывания в зоне токов короткого замыкания tc .о, с. определяет время выдержки до разрыва электрической цепи при достижении протекающего через выключатель тока величины, равной или превышающей уставку тока электромагнитного расцепителя. Нормируется для селективных выключателей с регулируемой выдержкой времени и равно 0,1÷0,7 с. У неселективных не токоограничивающих выключателей время срабатывания отсечки,как правило, не превышает 0,1с. и приводится в каталогах.
Предельная коммутационная способность ПКС, кА – максимальное значение тока короткого замыкания, которое выключатель способен включить иотключить несколько раз, оставаясь в исправном состоянии. ОдноразовыйПКС (ОПКС) называется наибольшее значение тока, которое выключательможет отключить один раз. После этого дальнейшая работа выключателя негарантируется.
2.5.1.1. Соответствие номинального напряжения автоматического выключателя номинальному напряжению сети

где U ном а, В – номинальное напряжение автоматического выключателя (указывается в паспортных данных);
U ном с,В – номинальное напряжение сети;
2.5.1.2. Соответствие номинального тока автоматического выключателя расчётному току защищаемой цепи

где I н а – номинальный ток автоматического выключателя (принимается покаталожным данным), А;
I p.max– максимальный рабочий ток цепи защищаемой автоматом, А.
2.5.1.3. Тепловой расцепитель автоматического выключателя выбираютиз условия отстройки от рабочих и пиковых токов электроприёмников.
Для электрических сетей осветительной нагрузки

где I н. т– номинальный ток теплового расцепителя, А;
I p.max– максимальный рабочий ток цепи, защищаемой автоматическимвыключателем, А;
К н – коэффициент надёжности, принимаемый равным:
Кн=1– для электрических цепей ламп накаливания и люминистцентных ламп при защите автоматическим выключателем с тепловым расцепителем. А также цепей для люминисцентных ламппри автоматическом выключателе с комбинированным расцепителем;
Кн=1,4- для электрических цепей ламп высокого давления (ДРЛ) призащите автоматическим выключателем с тепловым расцепителем, а также при защите цепей ламп накаливания и лампвысокого давления при защите автоматическими выключателями с комбинированным расцепителем.
Для электрических цепей трансформаторов сварочных агрегатов, преобразователей электрической энергии, печей и т.п.
(2.4)
где I н т. – номинальный ток трансформатора, А;
К н – коэффициент надёжности, К н = 1,1.
Для электрических цепей электродвигателей и смешанной нагрузки
I н.т. ≥К н●I пик(4.5),
где пик Iпик– пиковый ток одного электродвигателя, группы электродвигателей
или смешанной нагрузки, А;
К н– коэффициент надёжности, KН=0,4 для двигательной нагрузки;
К н =(1,1…1,3 )для смешанной нагрузки;
2.5.1.4. Электромагнитный расцепитель автоматического выключателя выбирают из условий отстройки от пиковых токов электроприёмников.

где I с.о – ток срабатывания электромагнитного расцепителя, А;
К н о – коэффициент надёжности отстройки,
(4.7)
где 1,05 – коэффициент, учитывающий, что в нормальном режиме напряжениеможет быть на 5% выше номинального напряжения электроприёмника;
К з– коэффициент запаса, принимается равным 1,1 [1];
Ка– коэффициент, учитывающий наличие апериодической составляющей в пиковом токе электроприёмника;
Ка = 1,4– при защите двигательной нагрузки [7];
К р– коэффициент, учитывающий возможный разброс тока срабатывания отсечки относительно уставки. Принимается по каталожнымданным. Для автоматических выключателей общего применениясерий АП-50, А-3700, ВА, АЕ 20 Kр = 1,3 [7].
Следовательно, для защиты электрических цепей с двигательной нагрузкой

Для защиты электрических цепей с трансформаторной нагрузкойКн.о=1,5
Для защиты электрических цепей с лампами накаливания Кн.о=1,5
2.5.2. Проверяют эффективность защиты электрических сетей от перегрузки.
Защита от перегрузок будет эффективна, если выполняются условия:
Для невзрывоопасных помещений (зон)

где I с п. – ток срабатывания от перегрузки, А;
I д.д, - длительно допустимая электрическая нагрузка проводников электрической сети, А.[1].
Для взрывоопасных помещений (зон)
(2.9)
Ток срабатывания от перегрузки определяется по каталожным даннымавтоматических выключателей.
Можно не проверять защиту от перегрузки кабеля питающего электродвигатель, если последний защищён тепловым реле, имеющим соответствующую уставку.
2.5.3. Проверяют соблюдение условия селективности.
При выборе в качестве аппаратов защиты неселективных выключателейследует обеспечить их селективное действие хотя бы при однофазных коротких замыканиях.

где I со послед - ток срабатывания отсечки одной из двух последовательно соединённых защит, расположенной ближе к источнику питания, А;
– наибольшее значение тока однофазного КЗ в конце зоны действия одной из защит, расположенной ближе к источнику питания, А;
К н о=Кз●К р. – коэффициент надёжности отстройки;
К з=1,1– коэффициент запаса [1]
К р– коэффициент разброса (принимается по каталожным данным).
При выборе в качестве аппаратов защиты селективных выключателей срегулируемой выдержкой времени срабатывания отсечки, селективностьобеспечивается при выполнении условия
(2.11)
где tс.о.посл – время срабатывания отсечки автоматического выключателярасположенного ближе к источнику питания;
tс.о.пред– время срабатывания отсечки автоматического выключателярасположенного дальше от источника питания;
∆t – ступень селективности, зависящая от типа селективного выключателя и принимаемая по каталогу, с.
В этом случае избирательность действия защит обеспечивается возрастанием времени срабатывания по цепи от конечного потребителя до ввода вэлектроустановку.
Причём ближний к потребителю автоматический выключатель должениметь минимальное время срабатывания, т.е. быть неселективным. Привыполнении этих условий удаётся построить селективную защиту электрическойсети во всём диапазоне сверхтоков.
2.5.4. Автоматические выключатели проверяют:
2.5.4.1. По условию стойкости при КЗ

где ПКС – предельная коммутационная способность автомата (принимаетсяпо каталогу).
I (3)k.max – максимальное значение трёхфазного тока при КЗ в месте установки автомата.
Допускается поверять автоматический выключатель по значению токаодноразовой предельной коммутационной способности (ОПКС), а также устанавливать нестойкие при КЗ выключатели или группы выключателей, еслиони защищены расположенными ближе к источнику питания стойкими приК.З. выключателем, обеспечивающем мгновенное отключение всех КЗ с током, равным или большим тока ОПКС, указанных нестойких выключателей[1].
2.5.4.2. На электродинамическую стойкость автоматического выключателя
(4.13)
где дин i – ток электродинамической стойкости электрического аппарата прикоротком замыкании, кА;
i у – ударный ток короткого замыкания.

где y K – ударный коэффициент для сетей 0,38 кВ, 10 кВ принимается равным1 [9].
Проверку не выполняют, если значение электродинамической стойкостив каталоге отсутствует.
2.5.4.3. На термическую стойкость автоматического выключателя

гдеIТи t – ток и время термической стойкости аппарата защиты;
B k– интеграл Джоуля, А2·с;

- тепловой импульс тока трёхфазного КЗ в местеустановки аппарата защиты [9].
Проверку не выполняют, если значениеIТи t в каталоге отсутствует
Автоматический выключатель является термически стойким при всехвременах отключения, определяемых его защитной характеристикой.
2.5.4.4. На чувствительность отсечки к однофазному току КЗ в концелинии
, (2.16)
где
(1)
1(1)k.min– минимальное значение тока однофазного КЗ в конце защищаемойзоны, А;
К р– коэффициент разброса принимается по каталогу и его максимальноезначение равно 1,3. При отсутствии данных о разбросе произведение 1,1· К ррекомендуется принимать равным не менее 1,4÷1,5 [7].
Аналогичным образом проверяют чувствительность отсечки к двухфазному току КЗ в конце линии

Где

- минимальное значение токов двухфазного итрёхфазного КЗ в расчётной точке.
- рекомендуемое значение коэффициента чувствительности.
Смысл проверки заключается в сравнении расчётных и нормируемых коэффициентов чувствительности. Если проверенная таким образом чувствительность отсечки к однофазному току КЗ не будет обеспечена, то в этом случае можно использовать защиту от перегрузки для защиты от однофазных КЗс проверкой времени её срабатывания по временной характеристике выключателя. Если время срабатывания защиты от перегрузок будет больше 5с [2],то следует в качестве основной защиты, гарантирующей эффективность защитного отключения, применить УЗО, реагирующее на дифференциальныйток. Методика его выбора представлена в [10].
2.6. Проверка кабеля на термическую стойкость основана на расчёте теплового импульса – количества тепла, которое выделяется в активном сопротивлении кабеля при протекании через него тока короткого замыкания (от начала КЗ. до полного гашения дуги). Минимально допустимое сечение кабеля по термической стойкости Smin определяется по выражению

где I (3)kmax- максимальный расчётный ток КЗ в начале линии, кА;
t oтк.л– собственное время отключения защитного аппарата (принимаетсяпо каталогу);
Т а– постоянная времени затухания апериодической составляющей токакороткого замыкания, с. определяется по формуле [8, 11]
(2.19)
где Х эки R эк– соответственно индуктивное и активное сопротивление результирующего эквивалентного сопротивления расчетнойсхемы относительно точки короткого замыкания, Ом;
ɷс– синхронная угловая частота напряжения сети, с-1;
К – постоянная времени, зависящая от изоляции и материала жил кабеля,
А∙с1/ 2мм2 , принимается по [3.11].
Для селективных автоматов
(2.20)
где tс.о. – выдержка времени срабатывания селективного автомата, с.;
t д– время гашения дуги, с. (принимается по каталогу).
2.7. Выбор автоматических выключателей модульного исполнения производится аналогично. Следует только помнить что, уставки отсечки и их разброс определяются типами стандартной характеристики мгновенного расцепления. Более подробно смотри ГОСТ Р (МЭК 364-5-53) «Электроустановкизданий. Часть 5. Выбор и монтаж электрооборудования. Гл.53. Коммутационные аппараты и аппаратура управления.
3. Пример выбора автоматических выключателей
электроустановок фермерского хозяйства
3.1. Исходными данными для расчета:
- схема электрической цепи;
- сечения соединительных проводов и кабелей, приведены в таблице 5;
- значения расчетных токов и токов КЗ приведены в таблице 6.

Рис. 1. Схема электрооборудования части электроустановки
Таблица 5. Результаты расчета рабочих, пиковых токов и выбора проводов и кабелей.

Таблица 6. ТокиКЗ в точках расположения элементов сети
Точка КЗ Элемент сети Ik(3), кА Ik(1),кА
Вар 1 Вар 2 Вар 3 Вар 4 Вар 1 Вар 2 Вар 3 Вар 4
1 ГРЩ 4,5 4 3,6 3,1 1,7 1,5 1,2 0,7
2 ШР24,0 3,6 3,1 2,4 1,2 1,1 0,7 0,45
3 ШР13,6 3,1 2,4 2,6 0,7 0,65 0,45 0,75
4 Сварочный трансформатор 2,6 2,4 2,6 1,0 0,45 0,4 0,75 0,42
5 Водонагреватель 3,0 2,6 1,0 0,9 0,75 0,7 0,42 0,5
6 М1(зернодробилка) 1,0 1,0 0,9 0,7 0,42 0,4 0,5 0,35
7 М2 (насос) 1,1 0,9 0,7 0,5 0,5 0,4 0,35 0,3
Выбор аппаратов защиты выполняем “снизу”, начиная от аппаратов наиболее удаленных от источника питания.
Электроприемники присоединены к главному распределительному щиту ГРЩ с помощью распределительных щитов ШР1 и ШР2, в их состав входят автоматические выключатели общего применения.
3.2. В качестве ГРЩ принят шкаф серии ШРЭ-3. На его вводе установлен автоматический выключатель QF1, оснащенный УЗО приставкой типа УЗО-5 или NS250 с номинальным отключающим дифференциальным током I mA300 и имеющий временную характеристику типа “S” [6].
Автоматический выключатель на вводе играет роль коммутационного аппарата, а УЗО приставка, воздействующая на его независимый расцепитель, предназначена для предотвращения пожара при возникновении токов утечки на землю или корпус электрооборудования.Для защиты отходящих линий к шкафам ШР1 и ШР2 шкаф ШРЭ-3 укомплектован автоматическими выключателями QF2, QF3.
В качестве ШР1 принят шкаф серии ПР11М1. В качестве коммутационного аппарата на его вводе принят автоматический выключатель QF4. Для защиты отходящих линий от перегрузок и токов КЗ, а также нечастых включений и отключений шкаф ПР11М1 укомплектован автоматическими выключателями QF7, QF8.
В качестве ШР2 принят силовой шкаф серии СПА-77-1, предназначенный для распределения электрической энергии. На вводе шкафа СПА-77-1 установлен рубильникQS1 с номинальным током 250А. Отходящие линии защищаются автоматическими выключателями QF5, QF6.
Все автоматические выключатели, входящие в комплект шкафов являются автоматами общего применения.
3.3. К шкафу ШР1 подключена группа асинхронных двигателей.
3.3.1. Выбор уставки расцепителей автоматического выключателя QF7типа ВА51Г-25-34 защищающего линию к двигателю М1.
Определение номинального тока теплового расцепителя автомата.
Iн.m≥ Kн·Iпик =0,4*47 =18,8 А
По стандартной шкале уставок принято I н т= 20 А.
Определение тока срабатывания отсечки этого автомата

Проверка условия отстройки отсечки от пиковых токов

Так как ток срабатывания отсечки Iсо=280 А больше полученного значения 98,7А, то при пуске двигателя отсечка не будет срабатывать, т.е. будет от строена от пускового тока двигателя М1.
Предварительно принят к установке в шкафу ШР1 автоматический выключатель ВА51Г-25-34: Uн=380В, Iн.а.=25А, Iн.т.=20А, Iс.о=280А, ПКС=3,8кА, Iс.п.=1,2Iн.т, tс.о=0,04с. [5].
Определение эффективности защиты от перегрузки

Так как это неравенство выполняется, то защита от перегрузки эффективна.
Проверка автоматического выключателя на стойкость к токам КЗ.
ПКС ≥I(3)к.maxВеличина тока трехфазного короткого замыкания в месте установки автоматического выключателя (точка3) равна 3,6кА, ПКС=3,8кА, т.к. неравенство выполняется 3,8>3,6 , то автоматический выключатель будет стоек к токам КЗ.
Проверку на электродинамическую и термическую стойкость не проводим из-за отсутствия данных по электродинамической и термической стойкости автоматического выключателя в каталоге.
Проверка чувствительности отсечки к однофазному току КЗ в конце защищаемой линии (точка 6)

Так как неравенство выполняется, то отсечка чувствительна к однофазному току КЗ в конце линии.
Проверка чувствительности отсечки к двухфазному току КЗ в конце линии

Отсечка будет чувствительна к междуфазным коротким замыканиям не только в конце линии, но и в любом месте, включая выводы аппарата защиты.
Окончательно принят к установке автоматический выключатель типа
ВА51Г-25-34: Uн=380В, Iн.а.=25А, Iн.т=20А, Iс.о=280А, ПКС=3,8кА, Iс.п=1,2·Iн.т,tс.о=0,04с. [5].
3.3.2. Выбор уставки расцепителей автоматического выключателя QF8
типа ВА51Г-25-34, защищающего линию к двигателю М2.
Номинальный ток теплового расцепителя:

Принято I н т =25А
Каталожное значение тока срабатывания отсечки

Отсечка удовлетворяет условию несрабатывания от пиковых токов
350 >2,1·Iпик=2,1·60 =126А.
Предварительно принят автоматический выключатель ВА51Г-25-34:
Uн=380В, Iн.а.=25А, Iн.т=25А, Iс.о=350А, ПКС=3,8кА, Iс.п=1,2·Iн.т, tс.о=0,04с. [5].
Определение эффективности защиты от перегрузок

Защита от перегрузок эффективна.
Проверка стойкости автоматического выключателя к токам КЗ.
ПКС ≥I(3)к.max3,8 >3,6.
Условие выполняется, следовательно, автоматический выключатель стоек к токам КЗ в месте его установки (точка 3).
Проверка на электродинамическую и термическую стойкость не проводится ввиду отсутствия данных.
Проверка чувствительности отсечки к однофазному току КЗ в конце защищаемой линии (точка 7)

Условие чувствительности к однофазному току КЗ выполняется.
Проверка чувствительности отсечки к двухфазному току КЗ в конце защищаемой линии

Условие чувствительности к междуфазным токам КЗ выполняется.
Предварительно выбранный автоматический выключатель ВА51Г-25-34 :Uн=380В, Iн.а.=25А, Iн.т=25А, Iс.о=350А, ПКС=3,8кА, Iс.п=1,2·Iн.т, tс.о=0,04с принят к окончательной установке [5].
Аналогично выбираются аппараты защиты остальных групп электроприемников подключенных к шкафу ШР1.
3.4. На вводе шкафа ШР1 типа ПР11М1 установлен автоматический выключатель QF4 ВА57-35-34: Uн=660В Iн.т.=250А, Iс.о=2500А. Этот автоматический выключатель выполняет функции коммутационного аппарата и должен
быть отстроен от наибольших токов КЗ в конце линий питающих электроприемники, подключенные к шкафу ШР1.
Проверка условия несрабатывания отсечки выключателя QF4 к однофазному току КЗ в месте установки электроприемников:

Условие несрабатывания выполняется.
Проверка условия несрабатывания отсечки выключателя QF4 к двухфазному току КЗ в месте установки электроприемников:

Условие несрабатывания выполняется.
Проверка чувствительности отсечки автоматического выключателя QF4 кмаксимальному току КЗ в месте его установки

Автоматический выключатель QF4 чувствителен к току трехфазного КЗна его выводах, тем самым, резервируя вышестоящую защиту.
Проверка стойкости выключателя QF4 к токам КЗ

Выключатель QF4 типа ВА-57-35-34 будет стоек к токам КЗ.
3.2. К шкафу ШР2 типа СПА-77-1 подключена группа электроприемников, в состав которых входят сварочный трансформатор ТДП-1 и трехфазныйводонагреватель.
3.2.1. Выбор уставки расцепителей автоматического выключателя QF5типа АЕ2046М, защищающего линию к сварочному трансформатору.
Определение номинального тока теплового расцепителя автоматического выключателя, защищающего трансформатор:

Используя стандартную шкалу уставок тепловых расцепителей выключателя АЕ-2046М принято

Паспортное значение тока срабатывания отсечки

Проверка выполнения условия отстройки отсечки от пиковых токов

Условие выполняется, следовательно, отсечка автоматического выключателя QF5 отстроена от броска намагничивающего тока трансформатора.
Предварительно принят к установке автоматический выключатель
АЕ2046М: Uн.а.=660В, Iн.а=63А, Iн.т=25А, Iс.о=300А, Iс.п=1,25·Iн.т, ПКС=4,5кА,
ОПКС=6,5кА, tс.о=0,04с. [5].
Проверка эффективности защиты от перегрузки кабеля РПШ от ШР2 до сварочного трансформатора

Условие эффективности защиты от перегрузки

Условие выполняется.
Проверка автоматического выключателя на стойкость к токам короткого замыкания

Условие стойкости при коротких замыканиях выполняется.
Так как данные по электродинамической и термической стойкости этогоавтоматического выключателя в каталоге отсутствуют, то проверку по электродинамической и термической стойкости не проводим.
Проверка чувствительности отсечки к однофазному току КЗ в конце защищаемой линии (точка 4)

Отсечка чувствительна к однофазному току КЗ в конце линии (точка 4).
Кроме того отсечка автоматического выключателя будет чувствительна ик межфазным коротким замыканиям в конце линии (точка 4), т.к. выполняется условие

Окончательно принят к установке автоматический выключательАЕ2046М: Uн.=660В, Iн.а=63А, Iн.т=25А, Iс.о=300А, Iс.п=1,25·Iн.т, ПКС=4,5кА,tс.о=0,04с, ОПКС=6,5кА [5].
3.2.2. Выбор уставок расцепителей автоматического выключателя QF6типа АЕ2046М, защищающего кабельную линию к водонагревателю.
Определение номинального тока теплового расцепителя
Принята уставка теплового расцепителяIн.т40А.
Паспортное значение тока срабатывания отсечки

Проверка выполнения условия отстройки отсечки от пиковых токов

Условие выполняется 480>63.
Проверка защиты от перегрузки кабеля, по которому получает питаниеводонагреватель, не производится.
Проверка автоматического выключателя на стойкость к токам короткогозамыкания

Условие стойкости к токам КЗ выполняется.
Проверки на электродинамическую и термическую стойкости автоматических выключателей не проводятся из-за отсутствия данных.
Проверка чувствительности отсечки к однофазному току КЗ в конце линии (точка 5)

Отсечка чувствительна к однофазному току КЗ в конце линии.
Проверка чувствительности отсечки к двухфазному току КЗ в конце линии (точка 5)

Отсечка чувствительна к междуфазным токам КЗ в конце линии.
Проверка кабеля АВВГ, S=16мм2 от ШР2 до водонагревателя на термическую стойкость к токам короткого замыкания по выражению:

Кабель АВВГ S=16мм2 условию термической стойкости удовлетворяет16>12,2
Окончательно принят к установке автоматический выключательАЕ2046М: Uн.=660В, Iн.а=63А, Iн.т=40А, Iс.о=480А, ПКС=4,5кА, tс.о=0,04с.
3.6. Выбор уставок расцепителей автоматического выключателя QF3, защищающего кабельную линию от ГРЩ до ШР1.
Определение номинального тока теплового расцепителя автоматического выключателя QF3

По стандартной шкале уставок автоматического выключателя ВА57-31
принято: Iн.т40А.
Паспортное значение тока срабатывания отсечки

Проверка условия отстройки отсечки от пиковых токов

Условие выполняется.
Предварительно принят автоматический выключатель ВА51-31-34:
Uн. =660В, Iн.а=100А, Iн.т=40А, Iс.о=400А, ПКС=6кА, Iс.п=1,3·Iн.т, tс.о=0,04с [5].
Определение эффективности защиты от перегрузок кабеля АВВГ проложенного от ГРЩ к ШР1.
Определение тока срабатывания от перегрузок

Проверка условия эффективности защиты от перегрузок

Защита от перегрузок эффективна.
Проверка стойкости автоматического выключателя QF3 к токам КЗ

Условие выполняется. Автоматический выключатель будет стоек к токамКЗ в месте его установки (точка 1).
Ввиду отсутствия данных проверка на термическую и динамическуюстойкость не проводится.
Проверка чувствительности отсечки выключателя QF3 к однофазномутоку КЗ в конце линии (точка 3).

Отсечка чувствительна к однофазному току КЗ.
Проверка чувствительности отсечки к двухфазному току КЗ в конце линии (точка 3).

Отсечка чувствительна к межфазным коротким замыканиям в шкафуШР1 (точка 3).
Проверка на термическую стойкость к токам КЗ кабеля АВВГ S=16мм2 отГРЩ к ШР1.
Должно выполняться условие S>Smin.
Определение термически стойкого сечения кабеля

Кабель от ГРЩ к ШР1 будет термически стоек, т.к.16>13,7.
Окончательно принят к установке автоматический выключатель ВА57-31-34: Uн.=660В, Iн.а=100А, Iн.т=40А, Iс.о=400А, ПКС=6кА, Iс.п.=1,3·Iн.т,tс.о=0,04с [5].
Проверка селективности действия выключателя QF3 с нижестоящимивыключателями QF7 и QF8.
Селективность действия выключателей будет обеспечена при выполнении условия

При однофазных коротких замыканиях в точках 6 и 7 это условие приметВид

а т.к. неравенства не выполняются, то при однофазных коротких замыканиях выключатели QF7 и QF8 будут работать неселективно с выключателемQF3.
Тоже самое будет иметь место и при междуфазных коротких замыканиях,так как токи междуфазных КЗ в точках 6 и 7 значительно больше токов однофазных КЗ в этих точках.
3.7. Выбор уставок расцепителей автоматического выключателя типаВА57-31 защищающего кабельную линию от ГРЩ до ШР2.
Определение номинального тока теплового расцепителя автоматического выключателя

По стандартной шкале уставок автоматического выключателя ВА57-31принято Iн.т=63А.
Паспортное значение тока срабатывания отсечки этого выключателяIс.о800А .
Проверка условия отстройки отсечки от пиковых токов

Условие выполняется.
Предварительно принят к установке выключатель QF2 типа ВА57-31-34:Uн.=660В Iн.а=100А, Iнт=63А, Iс.о=800А, ПКС=6кА, Iс.п=1,3·Iн.т, tс.о=0.04c [5].
Определение эффективности защиты от перегрузок кабеля АВВГ отРЩ до ШР2
Так как неравенство выполняется, то защита от перегрузок эффективна.
Проверка стойкости автоматического выключателя QF2 к токам КЗ

Автоматический выключатель стоек к токам КЗ, так как его ПКC =6кАбольше тока трехфазного КЗ в месте установки автомата (3) Ik.max= 4,5 кА
Проверка на электродинамическую и термическую стойкость не проводится ввиду отсутствия соответствующих каталожных данных.
Проверка чувствительности отсечки к однофазному току к КЗ в концезащищаемой линии, (точка 2)

К однофазным токам КЗ отсечка чувствительна.
Проверка чувствительности отсечки к двухфазному току к КЗ в конце защитной линии, (точка 2)

Отсечка будет чувствительна к двухфазным КЗ не только в конце линии,но и в любом ее месте, включая выводы аппарата защиты.
Проверка на термическую стойкость кабеля АВВГ сечением S=90мм2 отГРЩ до ШР2.
Определение термически стойкого сечения

Кабель от ГРЩ до ШР2 будет термически стоек, так как сечение большеминимального сечения по термической стойкости 90>13,7
Окончательно принят к установке автоматический выключатель QF2 типа ВА57-31-34: Uн=660В Iн.а=100А, Iн.т=63А, Iс.о.=800А, ПКС=6кА, Iс.п=1,3·Iн.т,tс.о=0.04c [5].
Проверка селективности действия выключателя с нижестоящими выключателями QF5 и QF6.
Селективность действия выключателей будет обеспечена при выполнении условия

Селективность будет обеспечена при однофазном КЗ в конце зоны действия выключателя QF5(точка 4), т.к. будет выполняться неравенство

Селективность не может быть обеспечена при однофазном КЗ в конце зоны действия выключателя QF6(точка 5), т.к. не выполняется неравенство

3.8. На вводе ГРЩ серии ШРЭ-3 установлен автоматический выключатель QF1 типа ВА57-35-34: Uн=660В, Iн.т.=250А, Iс.о=2500А, ПКС=18кА, с независимым расцепителемUн.р=220В АС. Кроме того, на вводе установленоУЗО типа NS250, IΔn=300мА с временной характеристикой типа «S».
Проверка стойкости выключателя QF1 к токам короткого замыкания наего выводах

Условие стойкости к токам КЗ выполняется.
Отсечка выключателя QF1 должна быть отстроена от однофазных токовкороткого замыкания в зоне действия выключателей QF2 и QF3 (точки 2 и 3).

Так как условие отстройки выполняется, то выключатель QF1 не будетсрабатывать при любых однофазных КЗ в распределительных шкафах ШР1 иШР2.
Селективность действия УЗО приставки с нижестоящими защитами приоднофазных коротких замыканиях обеспечивается выбором временной характеристики типа «S».
Проверка условия несрабатывания отсечки выключателя QF1 к двухфазному току короткого замыкания в конце зоны действия выключателей QF2 иQF3

Условие не выполняется, следовательно, выключатель QF1 будет неселективен с выключателем QF2 при междуфазных коротких замыканиях в распределительном шкафу ШР2.
То же самое будет наблюдаться и при междуфазных коротких замыканиях в шкафу ШР1, то есть выключатель QF1 будет работать неселективно с выключателем QF3, т.к. не выполняется условие

Отсечка выключателя QF1 будет чувствительна к трехфазному току короткого замыкания в месте установки выключателя, резервируя вышестоящую защиту.

Для обеспечения селективного действия выключателейво всем диапазоне возможных токов КЗ необходимо выключатели QF1, QF2, QF3выбрать селективными. Время срабатывания этих выключателей определяется местом их установки. Время срабатывания выключателей QF2, QF3 необходимо выбрать в пределах 0,2-0,3 с.Время срабатывания выключателя QF1необходимо выбрать в пределах 0,4-0,5 с.
Приложение 1
ПОВТОРЯЕМОСТИ СКОРОСТЕЙ ВЕТРА ПРИ РАСПРЕДЕЛЕНИИ ПО ВЕЙБУЛЛУ И Y=1.25
Скорость ветра СРЕДНЕПЕРИОДНЫЕ СКОРОСТИ ветра
1 ВЕТРА
3.0
3.25
3.5
3.75
4
4.25
4.5
4.75
5.0
5.25
5.5
5.75
6
6.25
6.5
1
0.229
0.212
0.197
0.184
0.172
0.161
0.151
0.143
0.135
0.128
0.122
0.116
0.110
0.105
0.101
2
0.198
0.189
0.180
0.172
0.163
0.156
0.149
0.142
0.136
0.130
0.125
0.120
0.115
0.110
0.106
3
0.153
0.151
0.148
0.144
0.140
0.136
0.132
0.128
0.124
0.120
0.116
0.113
0.109
0.106
0.102
4
0.111
0.113
0.115
0.115
0.115
0.113
0.112
0.110
0.108
0.106
0.104
0.102
0.099
0.097
0.095
5
0.077
0.082
0.086
0.088
0.090
0.091
0.092
0.092
0.092
0.091
0.090
0.089
0.088
0.087
0.085
6
0.052
0.057
0.062
0.066
0.069
0.072
0.074
0.075
0.076
0.076
0.077
0.077
0.076
0.076
0.075
7
0.034
0.039
0.044
0.048
0.052
0.055
0.058
0.060
0.062
0.063
0.064
0.065
0.065
0.066
0.066
8
0.022
0.026
0.031
0.035
0.039
0.042
0.045
0.047
0.050
0.051
0.053
0.054
0.055
0.056
0.057
9
0.014
0.017
0.021
0.025
0.028
0.031
0.034
0.037
0.039
0.041
0.043
0.045
0.046
0.047
0.048
10
0.008
0.011
0.014
0.017
0.020
0.023
0.026
0.029
0.031
0.033
0.035
0.037
0.038
0.040
0.041
11
0.005
0.007
0.009
0.012
0.014
0.017
0.019
0.022
0.024
0.026
0.028
0.030
0.032
0.033
0.034
12
0.003
0.005
0.006
0.008
0.010
0.012
0.014
0.017
0.019
0.020
0.022
0.024
0.026
0.027
0.029
13
0.002
0.003
0.004
0.006
0.007
0.009
0.011
0.012
0.014
0.016
0.018
0.019
0.021
0.022
0.024
14
0.001
0.002
0.003
0.004
0.005
0.006
0.008
0.009
0.011
0.012
0.014
0.015
0.017
0.018
0.020
15
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.004
0.006
0.007
0.008
0.009
0.011
0.012
0.014
0.015
0.016
16
0.000
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.010
0.011
0.012
0.013
17
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.009
0.010
0.011
18
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.003
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.009
19
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.003
0.003
0.004
0.005
0.005
0.006
0.007
20
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.004
0.004
0.005
0.006
21
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
0.005
22
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
23
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
24
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
25
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
26
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
27
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
28
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
29
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
30
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
Y=1.25
Скорость ветра
СРЕДНЕПЕРИОДНЫЕ СКОРОСТИ ВЕТРА
6.75
7
7.25
7.5
7.75
8.0
8.25
8.5
8.75
9
9.25
9.5
9.75
10
1
0.096
0.092
0.089
0.086
0.082
0.079
0.076
0.074
0.071
0.069
0.067
0.065
0.063
0.061
2
0.102
0.098
0.095
0.092
0.089
0.086
0.083
0.081
0.078
0.076
0.074
0.071
0.069
0.068
3
0.099
0.096
0.093
0.091
0.088
0.085
0.083
0.081
0.079
0.076
0.075
0.073
0.071
0.069
4
0.092
0.090
0.088
0.086
0.084
0.082
0.080
0.078
0.076
0.074
0.073
0.071
0.069
0.068
5
0.084
0.082
0.081
0.079
0.078
0.076
0.075
0.073
0.072
0.071
0.069
0.068
0.067
0.065
6
0.075
0.074
0.073
0.072
0.071
0.070
0.069
0.068
0.067
0.066
0.065
0.064
0.063
0.062
7
0.066
0.065
0.065
0.065
0.064
0.064
0.063
0.062
0.062
0.061
0.060
0.060
0.059
0.058
8
0.057
0.057
0.057
0.057
0.057
0.057
0.057
0.057
0.056
0.056
0.056
0.055
0.055
0.054
9
0.049
0.050
0.050
0.051
0.051
0.051
0.051
0.051
0.051
0.051
0.051
0.050
0.050
0.050
10
0.042
0.043
0.044
0.044
0.045
0.045
0.045
0.046
0.046
0.046
0.046
0.046
0.046
0.046
11
0.036
0.037
0.038
0.038
0.039
0.040
0.040
0.041
0.041
0.041
0.041
0.042
0.042
0.042
12
0.030
0.031
0.032
0.033
0.034
0.035
0.035
0.036
0.036
0.037
0.037
0.037
0.038
0.038
13
0.025
0.026
0.027
0.028
0.029
0.030
0.031
0.032
0.032
0.033
0.033
0.034
0.034
0.034
14
0.021
0.022
0.023
0.024
0.025
0.026
0.027
0.028
0.028
0.029
0.030
0.030
0.030
0.031
15
0.017
0.018
0.020
0.021
0.022
0.023
0.023
0.024
0.025
0.026
0.026
0.027
0.027
0.028
16
0.014
0.015
0.016
0.017
0.018
0.019
0.020
0.021
0.022
0.022
0.023
0.024
0.024
0.025
17
0.012
0.013
0.014
0.015
0.016
0.017
0.017
0.018
0.019
0.020
0.020
0.021
0.022
0.022
18
0.010
0.011
0.011
0.012
0.013
0.014
0.015
0.016
0.016
0.017
0.018
0.019
0.019
0.020
19
0.008
0.009
0.010
0.010
0.011
0.012
0.013
0.014
0.014
0.015
0.016
0.016
0.017
0.017
20
0.006
0.007
0.008
0.009
0.009
0.010
0.011
0.012
0.012
0.013
0.014
0.014
0.015
0.015
21
0.005
0.006
0.006
0.007
0.008
0.009
0.009
0.010
0.011
0.011
0.012
0.012
0.013
0.014
22
0.004
0.005
0.005
0.006
0.007
0.007
0.008
0.008
0.009
0.010
0.010
0.011
0.011
0.012
23
0.003
0.004
0.004
0.005
0.006
0.006
0.007
0.007
0.008
0.008
0.009
0.009
0.010
0.011
24
0.003
0.003
0.004
0.004
0.005
0.005
0.006
0.006
0.007
0.007
0.008
0.008
0.009
0.009
25
0.002
0.003
0.003
0,003 0.004
0.004
0.005
0.005
0.006
0.006
0.007
0.007
0.008
0.008
26
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
0.004
0.004
0.005
0.005
0.006
0.006
0.007
0.007
27
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.003
0.004
0.004
0.005
0.005
0.005
0.006
0.006
28
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
0.004
0.004
0.005
0.005
0.005
29
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.003
0.004
0.004
0.004
0.005
30 0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.003
0.003
0.004
0.004
Приложение 2
ПОВТОРЯЕМОСТИ СКОРОСТЕЙ ВЕТРА ПРИ РАСПРЕДЕЛЕНИИ ПО ВЕЙБУЛЛУ И Y=1.5
Скорость ветра СРЕДНЕПЕРИОДНЫЕ СКОРОСТИ ВЕТРА
3.0
3.25
3.5
3.75
4
4.25
4.5
4.75
5.0
5.25
5.5
5.75
6
6.25
6.5
1
0.210
0.190
0.172
0.157
0.145
0.133
0.123
0.114
0.107
0.099
0.093
0.088
0.083
0.078
0.074
2
0.220
0.205
0.192
0.179
0.168
0.157
0.148
0.139
0.131
0.124
0.117
0.111
0.105
0.100
0.095
3
0.182
0.178
0.172
0.166
0.160
0.153
0.146
0.140
0.134
0.128
0.122
0.117
0.112
0.107
0.103
4
0.132
0.136
0.138
0.138
0.136
0.134
0.131
0.128
0.125
0.121
0.117
0.113
0.110
0.106
0.103
5
0.087
0.096
0.102
0.106
0.108
0.110
0.110
0.110
0.109
0.108
0.106
0.104
0.102
0.100
0.097
6
0.053
0.063
0.070
0.077
0.081
0.085
0.088
0.090
0.091
0.092
0.092
0.092
0.091
0.090
0.089
7
0.031
0.039
0.046
0.053
0.058
0.063
0.068
0.071
0.074
0.076
0.077
0.078
0.079
0.079
0.079
8
0.017
0.023
0.029
0.035
0.040
0.045
0.050
0.054
0.057
0.060
0.063
0.065
0.066
0.067
0.068
9
0.009
0.013
0.017
0.022
0.027
0.031
0.036
0.040
0.044
0.047
0.050
0.052
0.054
0.056
0.058
10
0.004
0.007
0.010
0.013
0.017
0.021
0.025
0.029
0.032
0.036
0.038
0.041
0.044
0.046
0.048
11
0.002
0.003
0.006
0.008
0.011
0.014
0.017
0.020
0.023
0.026
0.029
0.032
0.035
0.037
0.039
12
0.001
0.002
0.003
0.005
0.006
0.009
0.011
0.014
0.016
0.019
0.022
0.024
0.027
0.029
0.031
13
0.000
0.001
0.002
0.003
0.004
0.005
0.007
0.009
0.011
0.014
0.016
0.018
0.021
0.023
0.025
14
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.003
0.005
0.006
0.008
0.010
0.011-
0.013
0.015
0.017
0.019
15
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.003
0.004
0.005
0.007
0.008.
0.010
0.011
0.013
0.015
16
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.004
0.006
0.007
0.008
0.010
0.011
17
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.004,
0.005
0.006
0.007
0.009
18
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.003.
0.003
0.004
0.005
0.006
19
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002,
0.002
0.003
0.004
0.005
20
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.003
21
0.000
0.000
0,000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001.
0.001
0.001
0.002
0.002
22
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0:000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
23
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
24
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
25
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
26
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
27
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
28
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
29
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
30
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Y=1.5
Скорость ветра
СРЕДНЕПЕРИОДНЫЕ СКОРОСТИ ВЕТРА
6.75
7
7.25
7.5
7.75
8.0
8.25
8.5
8.75
9
9.25
9.5
9.75
10
1
0.070
0.066
0.063
0.060
0.057
0.055
0.052
0.050
0.048
0.046
0.044
0.043
0.041
0.040
2
0.090
0.086
0.082
0.079
0.075
0.072
0.069
0.067
0.064
0.062
0.059
0.057
0.055
0.053
3
0.099
0.095
0.091
0.087
0.084
0.081
0.078
0.075
0.072
0.070
0.068
0.065
0.063
0.061
4
0.099
0.096
0.093
0.090
0.087
0.084
0.081
0.079
0.076
0.074
0.072
0.069
0.067
0.065
5
0.095
0.093
0.090
0.088
0.085
0.083
0.081
0.079
0.077
0.075
0.073
0.071
0.069
0.067
6
0.088
0.086
0.085
0.083
0.081
0.080
0.078
0.076
0.075
0.073
0.072
0.070
0.068
0.067
7
0.078
0.078
0.077
0.076
0.076
0.075
0.073
0.072
0.071
0.070
0.069
0.068
0.066
0.065
8
0.069
0.069
0.069
0.069
0.069
0.068
0.068
0.067
0.066
0.066
0.065
0.064
0.063
0.062
9
0.059
0.060
0.060
0.061
0.061
0.061
0.061
0.061
0.061
0.061
0.060
0.060
0.059
0.059
10
0.049
0.051
0.052
0.053
0.054
0.054
0.055
0.055
0.055
0.055
0.055
0.055
0.055
0.055
11
0.041
0.043
0.044
0.045
0.046
0.047
0.048
0.049
0.049
0.050
0.050
0.050
0.050
0.050
12
0.033
0.035
0.037
0.038
0.040
0.041
0.042
0.043
0.043
0.044
0.045
0.045
0.045
0.046
13
0.027
0.029
0.030
0.032
0.033
0.035
0.036
0.037
0.038
0.039
0.040
0.040
0.041
0.041
14
0.021
0.023
0.025
0.026
0.028
0.029
0.031
0.032
0.033
0.034
0,035
0.035
0.036
0.037
15
0.017
0.018
0.020
0.021
0.023
0.024
0.026
0.027
0.02&
0.029
0.030
0.031
0.032
0.033
16
0.013
0.014
0.016
0.017
0.019
0.020
0.021
0.023
0.024
0.025
0.026
0.027
0.028
0.029
17
0.010
0.011
0.012
0.014
0.015
0.016
0.018
0.019
0.020
0.021
0.022
0.023
0.024
0.025
18
0.007
0.009
0.010
0.011
0.012
0.013
0.015
0.016
0.017
0.018
0.019
0.020
0.021
0.022
19
0.006
0.007
0.008
0.009
0.010
0.011
0.012
0.013
0.014
0.015
0.016
0.017
0.018
0.019
20
0.004
0.005:
0.006
0.007
0.008
0.009
0.010
0.011
0.011
0.012
0.013
0.014
0.015
0.016
21 0.003 0.004 0.004 0.005 0.006 0.007 0.008 0.009 0.009 0.010 0.011 0.012 0.013 0.014
22 0.002 0.003 0.003 0.004 0.005 0.005 0.006 0.007 0.008 0.008 0.009 0.010 0.011 0.012
23 0.002 0.002 0.002 0.003 0.004 0.004 0.005 0.005 0.006 0.007 0.008 0.008 0.009 0.010
24 0.001 0.001 0.002 0.002 0.003 0.003 0.004 0.004 0.005 0.006 0.006 0.007 0.008 0.008
25
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
0.004
0.005
0.006
0.006
0.007
26
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
0.004
0.005
0.005
0.006
27
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
0.004
0.005
28
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.003
0.004
29
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
30
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
Приложение 3
ПОВТОРЯЕМОСТИ СКОРОСТЕЙ ВЕТРА ПРИ РАСПРЕДЕЛЕНИИ ПО ВЕЙБУЛЛУ И Y=1.75
Скорость ветра СРЕДНЕПЕРИОДНЫЕ СКОРОСТИ ВЕТРА
3.0
3.25
3.5
3.75
4
4.25
4.5
4.75
5.0
5.25
5.5
5.75
6
6.25
6.5
1
0.185
0.164
0.146
0.130
0.117
0.106
0.097
0.088
0.081
0.075
0.069
0.064
0.060
0.056
0.052
2
0.235
0.215
0.197
0.181
0.166
0.153
0.142
0.131
0.122
0.113
0.106
0.099
0.093
0.087
0.082
3
0.210
0.204
0.195
0.185
0.175
0.166
0.157
0.148
0.139
0.131
0.124
0.117
0.111
0.105
0.099
4
0.153
0.159
0.161
0.160
0.158
0.154
0.149
0.144
0.139
0.134
0.128
0.123
0.118
0.112
0.108
5
0.095
0.107
0.116
0.123
0.126
0.128
0.129
0.128
0.126
0.124
0.121
0.118
0.115
0.111
0.108
6
0.051
0.064
0.075
0.085
0.092
0.098
0.102
0.105
0.107
0.107
0.107
0.106
0.105
0.104
0.102
7
0.025
0.034
0.044
0.054
0.062
0.069
0.076
0.081
0.085
0.088
0.090
0.091
0.092
0.092
0.092
8
0.011
0.017
0.024
0.031
0.039
0.046
0.052
0.058
0.063
0.068
0.071
0.074
0.077
0.078
0.079
9
0.004
0.007
0.012
0.017
0.023
0.029
0.034
0.040
0.045
0.050
0.054
0.058
0.061
0.064
0.066
10
0.001
0.003
0.005
0.009
0.012
0.017
0.021
0.026
0.031
0.036
0.040
0.044
0.047
0.051
0.054
11
0.000
0.001
0.002
0.004
0.006
0.009
0.013
0.016
0.020
0.024
0.028
0.032
0.036
0.039
0.042
12
0.000
0.000
0.001
0.002
0.003
0.005
0.007
0.010
0.013
0.016
0.019
0.022
0.026
0.029
0.032
13
0,000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.004
0.006
0.008
0.010
0.013
0.015
0.018
0.021
0.024
14
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.003
0.004
0.006
0.008
0.010
0.012
0.015
0.017
15
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.002
0.004
0.005
0.006
0.008
0.010
0.012
16
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.003
0.004
0.005
0.007
0.008
17
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.004
0.006
18
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.003
0.004
19
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
20
0.000 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.002
21
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
22
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
23
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
24
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
25
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
26
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
27
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
28
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
29
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
30
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
Y=1.75
Скорость ветра
СРЕДНЕПЕРИОДНЫЕ СКОРОСТИ ВЕТРА
6.75
7
7.25
7.5
7.75
8.0
8.25
8.5
8.75
9
9.25
9.5
9.75
10
1
0.049
0.046
0.043
0.041
0.039
0.037
0.035
0.033
0.031
0.030
0.029
0.027
0.026
0.025
2
0.077
0.073
0.069
0.065
0.062
0.059
0.056
0.053
0.051
0.048
0.046
0.044
0.042
0.041
3
0.094
0.090
0.085
0.081
0.077
0.074
0.070
0.067
0.064
0.062
0.059
0.057
0.054
0.052
4
0.103
0.099
0.094
0.090
0.087
0.083
0.080
0.077
0.074
0.071
0.068
0.066
0.063
0.061
5
0.104
0.101
0.097
0.094
0.091
0.088
0.085
0.082
0.079
0.076
0.074
0.071
0.069
0.067
6
0.100
0.097
0.095
0.093
0.090
0.088
0.085
0.083
0.081
0.078
0.076
0.074
0.072
0.070
7
0.091
0.090
0.089
0.088
0.086
0.085
0.083
0.081
0.079
0.078
0.076
0.074
0.072
0.071
8
0.080
0.080
0.080
0.080
0.080
0.079
0.078
0.077
0.076
0.075
0.073
0.072
0.071
0.070
9
0.068
0.069
0.070
0.071
0.071
0.072
0.071
0.071
0.071
0.070
0.069
0.069
0.068
0.067
10
0.056
0.058
0.060
0.061
0.062
0.063
0.064
0.064
0.064
0.064
0.064
0.064
0.064
0.063
11
0.045
0.047
0.050
0.052
0.053
0.055
0.056
0.057
0.057
0.058
0.058
0.058
0.059
0.058
12
0.035
0.038
0.040
0.042
0.044
0.046
0.048
0.049
0.050
0.051
0.052
0.052
0.053
0.053
13
0.027
0.029
0.032
0.034
0.036
0.038
0.040
0.042
0.043
0.044
0.045
0.046
0.047
0.048
14
0.020
0.022
0.024
0.027
0.029
0.031
0.033
0.035
0.036
0.038
0.039
0.040
0.041
0.042
15
0.014
0.016
0.019
0.021
0.023
0.025
0.027
0.028
0.030
0.032
0.033
0.035
0.036
0.037
16
0.010
0.012
0.014
0.016
0.017
0.019
0.021
0.023
0.025
0.026
0.028
0.029
0.031
0.032
17
0.007
0.008
0.010
0.012
0.013
0.015
0.017
0.018
0.020
0.021
0.023
0.024
0.026
0.027
18
0.005
0.006
0.007
0.008
0.010
0.011
0.013
0.014
0.016
0.017
0.019
0.020
0.021
0.023
19
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.010
0.011
0.012
0.014
0.015
0.016
0.018
0.019
20
0.002
0.003
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.010
0.011
0.012
0.013
0.014
0.015
21
0.001
0.002
0.002
0.003
0.004
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.009
0.010
0.011
0.013
22
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
0.005
0.005
0.006
0.007
0.008
0.009
0.010
23
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
0.005
0.006
0.006
0.007
0.008
24
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
0.004
0.004
0.005
0.006
0.006
25
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
0.004
0.005
26
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
0.003
0.004
27
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
0.003
28
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
0.002
0.002
29
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.002
30
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.001
0.001
0.001
0.001
Список литературы
Правила устройства электроустановок. ?-ое изд. С изменениями и дополнениями. Н.: Сибирское университетское издательство, 2006
ГОСТ Р 50571.5-94 «Электроустановки зданийю Требования по обеспечению безопасности. Защита от сверх токов.
Электротехнический справочник в 4 т. Т.3. Производство, передача и распределение электрической энергии. М: Издательство МЭИ, 2004
Электрооборудование промышленных предприятий. Справочник. М.: Информэлектро, 2004.
Номенклатурный каталог 1-2008 Автоматические выключатели. Режим доступа:http //www.dznva.ru; e-mail: [email protected]Электрооборудование промышленных предприятий. Справочник. М.: Информэлектро, 2004.
Овчинников В.В. защита Электрических сетей 0,4 – 35 кВ в 2-х частях М. : НТФ «Энергопрогресс» «Энерготехник» , 2002.
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
высшего образования
«Саратовский государственный технический университет имени Гагарина Ю.А.»
Кафедра «Электроснабжение промышленных предприятий»
Курсовая работа
По дисциплине «Локальные системы электроснабжения»
Вариант __ __ __
Расчет локалной системы электроснабжения
фермерского хозяйства
Выполнил:
Студент м1ЭЛЭТ-21
Энергетического факультета
_________________________
Проверил: д.т.н. Степанов С.Ф.
Саратов 2015

Приложенные файлы

  • docx 5639205
    Размер файла: 616 kB Загрузок: 2

Добавить комментарий